Проект строительства наклонно-направленной нефтяной добывающей скважины глубиной 2560 м на Тагринском месторождении - Геология, гидрология и геодезия дипломная работа

Главная

Геология, гидрология и геодезия
Проект строительства наклонно-направленной нефтяной добывающей скважины глубиной 2560 м на Тагринском месторождении

Литолого-стратиграфическая характеристика, физико-механические свойства горных пород по разрезу скважины. Осложнения при бурении. Работы по испытанию в эксплуатационной колонне и освоению скважины, сведения по эксплуатации. Выбор способа бурения.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Московский Государственный университет
на тему : П роект строительства наклонно - направленной нефтяной д обывающей скважины глубиной 2560 м на ТАГРИНСКОМ МЕСТОРОЖДЕНИИ
Значение (текст, название. Величина)
Год ввода площади (месторождения) в эксплуатацию
Среднегодовое количество осадков. Мм
Максимальная глубина промерзания грунта, м
Продолжительность отопительного периода в году, сут
Продолжительность зимнего периода в году, сут
Азимут преобладающего направления ветра, град
Значение (текст, название. Величина)
Торфяно- болотные, суглинки, пески, супеси
Правила безопасности в нефтяной и газовой промышленности /3/
Таблица 4 - Источник и характеристики водо- и энергоснабжения, связи, местных стройматериалов
Название вида снабжения: (водоснабжение: для бурения, для дизелей, питьевая вода для бытовыхнужд; энергоснабжение, связь, местные стройматериалы и т.д.
Расстояние от источника до буровой, к
Характеристика водо- и энергопривода, связи и стройматериалов
Диаметр 50 мм, длина 60 м, проектный горизонт Куртамышская свита
Радиостанция типа «Маяк», «ЛЕН» или РТ-23/10,НСМ,301-60
Длина ствола до 18 м, диаметр ствола до 300 мм
Мелкозернистыйпыловый грунт плотностью 1600-1700 кг/м 3
Индекс стратиграфического подразделения
Стандартное описание горной породы: полное название, характерные признаки (структура, текстура, минеральный состав и т.д.)
Глины серые, пески желтовато-серые, м/з
Глины серые с пропластками бурых углей, пески серые с/з и м/з
Глины зеленовато-серые с прослоями песка и алевролита
Глины диатомовые, алевристые с прослоями опок
Глины асерые ч прослоями алевролитов и глинистые известняков
Глины серые, известковистые с линзами песков
Глины зеленовато-серые с прослоями опок
Глины, песчаники, алевролиты, пески
Чередование песков, глин, песчаников, алевролитов, глинистых известняков
Алевролиты серые, плотные, песчаники м/з, рыхлые, алевролиты серые, слюдистые
Аргилиты серые, слюдистые, песчаники темно-серые, м\з. Алевролиты светло-серые и серые, алевролиты серые крепкие, м/з
Элементы залегания (падения) пластов по подошве, град
Коэффициент каверзности в интервале
Западн о-Сибирская плита, в северо-восточной части которой расположено Тагринское строение и состоит из осадочного чехла представленного нижемелововыми отложениями грамне суточного структурного этапа рермонтриасового возраста и складочного фундамента плиты.
Нижневартовский район приурочен к крупному поднятию первого порядка и структуре второго порядка Вартовского куполовидного поднятия, и представляет собой платформенную антиклинарную структуру простирающуюся с юго-запада на северо-восток на 350 километров. Характерной особенностью локальных поднятий является прослеживание по всей таблице осадочного чехла с совпадением структурных планов по различным горизонтам.
Таблица 7 - Физико-механические свойства горных пород по разрезу скважины
Индекс стратиграфического подразделения
Категория породы по промысловой классификации
Таблица 8 - Геокриологическая характеристика разреза скважины
Индекс стратиграфического подразделения
Интервал залегания многолетне-мерзлых пород, м
Тип многолетнемерзлых пород: основная реликтовая
Избыточной льдистости в породе в виде линз пропластов, прослоев и т.д.
Межмерзлотных напорных (зещемленных вод)
Нефтегазоводоностность представлена в таблице 9,10.
Индекс стратиграфического подразделения
Температура жидкости в колонне на устье скважины при эксплуатации, град
Индекс стратиграфического подразделения
Химический состав воды в мг - эквивалентной форме
Индекс стратиграфического подразделения
Индекс стратиграфического подразделения
Максимальная интенсивность поглощения, м 3 ,4
Отклонение параметров бурового раствора от проектных
Индекс стратиграфического подразделения
Мероприятия по ликвидации последствий осложнения
Таблица 14 - Нефтегазоводопроявления
Индекс стратиграфического подразделения
Плотность смеси равна плотности нефти
Пренебрежение к постоянному доливу жидкости в скважину при подъеме инструмента, снижение Р ниже гидростатического, низкое качество бурового раствора
Индекс стратиграфического подразделения
Несоблюдение режима бурения, плохая очистка забоя от шлама, желобообразования
С целью эксплуатации пласта БВ8, мощность которого равна 17 метров:
Глубина проектируемой скважины (L скв ) по вертикали составит:
где: - глубина залегания кровли продуктивного пласта,
- мощность продуктивного пласта, м;
2.1 Обосновани е, выбор и расчет типа профиля
Выбор типа профиля осуществляется с учетом требований бурения кустовых скважин, прочностных характеристик пород, слагающих геологический разрез месторождений, закономерностей искривления, характерных для используемых компоновок низа бурильной колонны, способов и технических средств, применяемых при эксплуатации скважин.
До проектной скважины проектируется четырехинтервальный тип профиля включающий участки вертикальный набора зенитного угла при бурении под кондуктор, стабилизации зенитного угла до глубины ниже интервала работы насосного оборудования, уменьшения зенитного угла. Рекомендуется для скважин с отклонением забоев от вертикали более 300м, на месторождениях, где по геолого-техническим условиям ниже интервала установки насосного оборудования затруднено безаварийное бурение компоновками с полноразмерными центраторами для стабилизации параметров кривизны и на новых месторождениях. (рис.)
Данные для расчета профиля наклонной скважины представлены в таблице 16.
Таблица 16 - Исходные данные для расчета профиля
-начало интервала увеличения зенитного угла;
-окончание интервала стабилизации зенитного угла;
Радиус искривления интервала увеличения зенитного угла, м
Максимально допустимая интенсивность изменения зенитного угла в интервалах:
-увеличение зенитного угла, град\10м;
-работы погружных насосов, град\100м
Примечание: 1) h 1 =175 м (рыхлые породы)
2) H 3 + h + 1 = 1400 м (глубина установки насосов)
3) 1,5 град\10 м и 8,0 град\100 м \6\.
Определяется максимальный зенитный угол ()при условии полной стабилизации по формуле:
где: R - радиус искривления участка увеличения зенитного угла,м;
А - величина отклонения забоя от вертикали.м;
Н - проекция второго и третьего участков ствола по вертикали, м.
Длина участка уменьшения зенитного угла ориентировочно равна;
где: l 4 - длина участка уменьшения зенитного угла, м.
Определяется конечный угол () при начальном угле =16 0 и длине участка l 4 =426 М: =15 0 .
Рассчитывается максимальный зенитный угол при условии его снижения на четвертом участке:
Все элементы профиля определяются по формулам, приведенным в таблице 17.
Таблица 17 - Определение элементов четырехинтервального типа профиля
Результаты расчетов сведены в таблицу 18.
Таблица 18 - Профиль ствола скважины
2. 2 Анализ физико- механических свойств горных пород
Данные по физико-механическим свойствам горных пород.
Таблица 19 - Физико-механические свойства пород
Глины, песчаники, алевролиты, пески
Из таблицы 19. следует, что разрез Тагринского месторождения в основном представлен следующими породами:
0-935 м- мягкие с пропластками средних (категория твердости 1-3);
935-2560 м - средние (категория твердости 3-5).
Для обоснования способа бурения при выбранных шарошечных долотах, необходимо определить время контакта вооружения долота с забоем и частоту вращения долота для обеспечения времени контакта.
где: n t - частота вращения долота, об/мин;
(4.8……7.2)10 3 - коэффициент учитывающий твердость горных пород (7,2- для легких пород, 6,0- для средних пород; 4,8 - для крепких горных пород).
t z - средняя величина шага зубьев долота по венцам Б В и переферийному (П) венцу шарошки, м;
b 3 - текущая средняя величина площадки притупления для зубцов шарошки, м;
R- радиус долота (желательно определять от центра долота до середины зубца на венце П и осреднить по количеству шарошек долота), м;
- время контакта вооружения долота с забоем(2- для очень мягких пород; 8- для твердых пород; 15 - для крепких пород), млс.
Данные для расчета по принятым типам долот приведены в таблице 20.
Таблица 20 - Результаты замеров для принятых долот
Интервал 0- 50м: можно не просчитывать
В результате расчетов частоты вращения долота установлено, что для бурения проектной скважины целесообразно применение роторно-турбинного способа бурения
2. 4 Проектирование режима бурения по интервалам.
2. 4 .1 Расчет осевой нагрузки на долото
Величина осевой нагрузки на долото определяется из условия объемного разрушения пород на забое скважины. В расчете используются значения твердости горных пород по штампу :
где: G д - осевая нагрузка на долото, кН;
Р ш твердость пород по тпампу, Мпа;
F к - площадь контакта вооружения долота с забоем, м 2
где: ? l i - сумма длинн зубцов находящихся в одновременном контакте с забоем, м.
Максимально допустимые значения осевой нагрузки на долото по интервалам условно одинаковой буримости:
Расчетные значения G не превышают допустимую нагрузку на рекомендуемые типоразмеры долот.
2. 4 .2 Проектирование расхода бурового раствора
Минимальное значение расхода бурового раствора (Q min ) необходимой для очистки забоя скважины от шлама определяется по формуле:.
Q min = 0 .785 V к (Д с 2 - d н 2 ) 10 3 (25)
где V к - средняя скорость течения глинистого раствора в затрубе, м/с
где: V в - скорость витания частиц шлака в кольцнвом пространстве. м/с.
где: V в - скорость витания частиц шлака в кольцевом пространстве. м/с.
где: R -постоянная Реттинчера, R=5,72 м/с при R е >60;
- плотность горной породы (п.2.5), кг/м 3 ;
- плотность бурового раствора (п.2.5), кг/м 3 ;
d н - минимальный наружный диаметр бурильной колонны,м;
P -пластическая вязкость раствора, Па-С
где: Р -динамическое напряжение сдвига, Па
Расчет минимального расхода бурового раствора по формулам
Интервал 0-50м: P=1,87 Па; PY= 0,0035 ПаС
интервал 0-715 м: Р=0,0085 1173 - 7 =2,97 Па
715-18 30м Q min =0.785 0.83 (0.310 2 - 0.127 2 ) 10 3 = 52.0 л/с
Технологический необходимый расход бурового раствора определяется по формуле:
где: Q ТН - технологически необходимая величина расхода для обеспечения процесса углубления скважины, л/с;
Р max - максимально допустимое давление на выкиде буровых насосов, Мпа;
Р ДТ -технологически необходимая величина перепада на долоте, Мпа:
Р R - гидроимпульсное давление 2-3 Мпа;
- плотность промывочной жидкости внутри бурильной колонны и в заколонном пространстве, кг/м 3 ;
а i - коэффициент гидросопротивления независящий от глубины скважины м -4 ;
l 1, l 2 - длины секций бурильной колонны с разными диаметрами и толщиной стенок, м;
b i, b j - коэффициент гидросопротивления зависящий от длины м -5
где: a mc,a М,а в,а ТВ учитывает соответственно сопротивления в монифольте, в стояке, вертлюге, ведущей трубе, м - 4 \9, приложение1\.
где: d В - внутренний диаметр труб.скважины секции,м.
где: Д с - диаметр скважины с учетом увеличения,м
где: Д Д - диаметр долота, м. интервал 1830-2560 м:
Результаты расчетов сведены в таблицу 2 1. Расход промывочной жидкости при нормальных условиях бурения должен соответствовать выражению.
Таблица 2 1 - Расход промывочной жидкости по интервалам
2.4.3 Расчет частоты вращения долота
Частота вращения долота определяется при выполнении условия обеспечения необходимого времени контакта вооружения долота с забоем \9\:
где: n- частота вращения долота, об\мин;
G Д - динамическая составляющая осевой нагрузки на долото.Н;
С =5100 м\с - скорость звука в материале вала забойного двигателя;
К ВД - коэффициент, учитывающий мгновенную задержку частоты вращения вала забойного двигателя при вдавливании зуба шарошки долота в породу;
Е = 2,1 10 11 - модуль упругости материала, н\м 2 ;
F - площадь поперечного сечения вала турбобура, м 2 ;
в - угол между осью долота и осью шарошки.
где: G СТ - статическая составляющая осевой нагрузки на долото, Н.
Расчет остальных интервалов аналогичен. Результаты расчета представлены в таблице 22.
Таблица 22 - Частота вращения долота
2.4 .4 Обоснование максимальной величины дав лений на выкиде буровых насосов
Максимальная величина давления на выкиде буровых насосов является одним из главных параметров, который определяет работу гидравлического забойного двигателя и оказывает существенное влияние на темп углубления скважины.
Расчет производится по методике (9)
где: Р max - максимальная величина давления на выкиде буровых насосов, мПа;
G ВР - вес вращающихся элементов забойного двигателя, Н;
F р - площадь поперечного сечения турбинок;
Р Т - перепад давления в турбобуре, мПа;
G П - осевая нагрузка на пяту забойного двигателя, меняется в зависимости от твердости пород, G П =+30кН:
где: d c р - средний диаметр турбинок, Н;
где: G 3 - вес забойного двигателя, Н; b - 0,85 - архимедова сила.
2. 5 Обоснование. Выбор и расч ет компоновок бурильной колонны
Определяем длину УБТ требуемую для создания нагрузки и придания жесткости КНБК.
где с- скорость звука в материале труб;
Т- период продольных вибраций долота;
- расстояние от забоя до осевой опоры ГЗД.
Для создания осевой нагрузки применяем УБТС-2. В интервале 0-715 м длину УБТС-2 203х61,5 принимаем 12м, а в интервале 715-1830м и 1830-2560м длину УБТС -2 178х49 принимаем 12м \1\.
Длину секции ПК 127х9 определяем по формуле:
где: l ПК - длина секции ПК (ТБПВ), м;
G УБТ - вес УБТ; G УБТ - =1530 н\м-178 мм;
g ПК - вес труб ПК 127х9; g ПК =305 н\м
b - коэффициент учитывающий архимедову силу
где: - плотность материала труб, ПК =7850кг\м 3
Длину секции ЛБТ 147х11 Д16Т находим по формуле \10\.
где: l ЛБТ - длина секции ЛБТ Д16Т, м;
l 3 - длина забойного двигателя, м;
l 3 - длина инструмента от забоя до верхней осевой опоры забойного двигателя, м;
Производим расчет по формулам (2.43-2.45):
Длину секций труб ПК принимаем равным l ПК =144м или 6 секций.
Максимально необходимую длину секций труб ТБПВ принимаем равным l ПК =96 м или 4 свечи.
Для бурения интервала на эксплуатационную колонну длину секций труб ПК принимаем равным l ПК =600м или 26 секций.
При расчете длин секций ЛБТ принимаются во внимание удлинение ствола скважины из-за профиля скважины.
Длину секций ЛБТ принимаем равным l ЛБТ =456м или 19 свечей.
Длину секций ЛБТ принимаем равным l ЛБТ =1000м или 40 свечей.
Длину секций ЛБТ принимаем равным l ЛБТ =2000м или 80 свечей.
Расчёт колонны на прочность проводим для турбинного бурения по методике
/5/. Определяем растягивающие напряжения в верхнем сечении колонны
при наиболее тяжелых условиях, когда колонна поднимается из искривлённой части скважины с большей скоростью при циркулирующей жидкости по формуле:
где =1,3-коэффициент динамичности при СПО с включенными буровыми насосами /5/.
- площадь поперечного сечения типа ЛБТ.
- площадь поперечного канала труб /6/.
- силы трения колонны о стенки скважины /5/.
После расчёта необходимо проверить выполняется ли следующее условие:
где =274 МПа.-предел текучести сплава Д16-Т из которого изготовлен ЛБТ.
=1,3- коэффициент запаса прочности /6/.
Если приведённое условие не выполняется , то необходимо перекомпоновка и соответственно перерасчёт колонны на прочность.
Таблица 23 - Прочность бурильной колонны
Таким образом, исходя из расчётов можно сделать вывод, что бурильная колонна которую мы подобрали, устраивает нас и по компоновке, и по растягивающему напряжению в данных геологических условиях.
2. 6 Выбор забойных двигателей по интервалам
Используя данные о величинах статической части осевой нагрузки и об удельном моменте на долото рассчитывается вращательный момент на долоте и находится необходимая величина оптимального вращательного момента на валу турбобура по формулам :
где: М В - вращающий момент на валу турбобура Нм;
М У - удельный момент на долоте, Нм\кН;
где: - коэффициент трения вооружения долота о горную породу (0,4- для мягких пород; 0,1- для твердых пород);
R м - мгновенный радиус вращения долота,м
G е - ститическая составляющая осевой нагрузки, кН;
М 0 - момент на трение долота о стенки скважины, Нм;
М П - момент на сопротивление в пяте турбобура Нм
где: G П - осевая нагрузка на пяту забойного двигателя, меняется от твердости горных пород;
м н -коэффициент сопротивления в осевой опоре турбобура; м=0,1;
ф П - средний радиус трения в пяте, н.
где: ф н, ф в - соответственно наружный и внутренний радиус пяты,м.
Определяется необходимый момент, который возникает при работе долота по формуле:
где, М д - вращающий момент при работе долота, Нм
После расчетов М д и n ф считается, что М в = М оп (М в = М д+дМ или М в = М д), а n ф = n оп (здесь: М оп и полвращающий момент и частота вращения валатурбобура при его максимальной мощности).
По расчетным значениям Q тн, М в и n ф осуществляется первичный выбор забойного двигателя. По формулам пересчета уточняются полученные величины.
где: М оп сп , Q сп, с сп - справочные величины.
По результатам расчета приняты типы забойных двигателей таблица 2 4.
Таблица 2 4 - Технические характеристики выбранных двигателей
Перепаду давления в долоте, отвод ится роль одного из эффективных регуляторов гидравлической нагрузки на вал турбобура и на долото.
где: с д - перепад давления в долоте, МПа;
м - коэффициент расхода, учитывающий гидросопротивление в промывочном узле лдолота;
Определяется диаметр насадок долот (9).
где: d н - диаметр насадок долота, м;
Расчет остальных интервалов аналогичен и результаты представлены в таблице 25.
Таблица 25 - Диаметр насадок долота по интервалам условно одинаковой буримости
2.8 Выбор типа бурового раствора и расчет параметров промывочной жидкости
При выборе типа бурового раствора необходимо, чтобы соответствие составов бурововых растворов разбуриваемых пород было на всем интервале бурения до спуска обсадной колонны. Буровой раствор следует выбирать в зависимости от литологического строения и физико-химической активности взаимодействия горных пород с промывочной жидкостью.
Согласно (9) проектируется следующие типы буровых растворов по интервалам условно одинаковой буримости:
1. направление и кондуктор (0-715м) бурение производится на глинистом растворе;
2. эксплуатационная колонна (715-2560м) бурится на полимерглинистом растворе.
В соответствии с требованиями \3\ плотность бурового раствора в интервалах совместимых условий бурения определяется из расчета создания столбом жидкости гидростатического давления в скважине уравновешивающее пластовое давление.
Необходимая величина плотности бурового раствора рассчитывается по формуле:
где: с БР- плотность бурового раствора, кг\м 3 ;
К 3 - коэфициент запаса \12, таблица 5.1\;
L к - глубина залегания кровли пласта с максимальным градиентом пластового давления,м.
где: Р ДИФ - допустимое дифференциальное давление в скважине, Мпа \11, таблица 5.1\
Окончательно в качестве проектного значения плотности бурового раствора принимается меньшее значение.
Течение буровых растворов чаще всего удовлетворяет реологической модели Шведова-Бингама для вязкопластической жидкости. Поэтому реологические свойства буровых растворов принято оценивать по величинам пластической (структурной) вязкости (РY) и динамического напряжения сдвига (PY) \11\.
Усредненное значение динамического напряжения сдвига глинистого раствора можно определить по формуле:
Пластическую вязкость бурового раствора рекомендуется поддерживать минимально возможной. При использовании трехступенчатой очистки бурового раствора и вязкость оценивают по формуле:
Для качественного первичного вскрытия продуктивного пласта реологические параметры бурового раствора должны выдерживаться в пределах: PY - 0,004……0,010 Пас, YP- 1……2Па.
Выбор остальных показателей бурового раствора производится на основе геологической информации о горных породах, слагающих разрез скважины. Институтом ВНИИКр нефть разработана классификационная
Результаты использования методики \11\ и расчетов представлены в таблице 26.
Таблица 26 - Рассчитанные параметры бурового раствора по интервалам условно одинаковой буримости
2.9 Химическая обработка промывочной жидкости по интервалам
Для поддержания структурных и реологических параметров в интервале условно одинаковой буримости необходимо производить химическую обработку промывочной жидкости. Типы химических реагентов и их действие на буровой раствор приведены в таблице 27.
Таблица 27 - Рецептура обработки бурового раствора
Наименование химреагентов и материалов
глинопоршок бентонитовый модифицированный (А(П5МА) КМЦ-600
Приготовление глинистой суспензии для забуривания и спуска направления
Регулирование вязкостных свойств раствора, снижение вязкости и регулирование реологических свойств
Снижение водоотдачи, стабилизация раствора, увеличение вязкости
глинопоршок бентонитовый модифицированный (А(П5МА) КМЦ-600
Приготовление глинистой суспензии для забуривания кондуктора
Регулирование вязкостных свойств раствора, снижение вязкости и регулирование реологических свойств
Снижение водоотдачи, стабилизация раствора, увеличение вязкости
Глинопорошок бентонитовый модифицированный марки А (ПБМА)
Регулирование фильтрации раствора и укрепление стенок скважины
Регулирование фильтрации раствора и укрепление стенок скважины
Обеспечение флокуляцию выбуренной породы, повышение вязкости раствора.
Расчет потребного количества компонентов бурового раствора.
Количество промывочной жидкости, необходимой для бурения скважины под кондуктор \11\
где: V БР- необходимый объем бурового раствора, м 3 4
V ПР - объем раствора, необходимый для заполнения приемных емкостей, м 3 ;
V БУР - объем бурового раствора, затрагиваемый непосредственно на углубление скважины, м 3 ;
где: n - норма расхода бурового раствора на 1 м проходки, м 3 \н, учитывающая объем раствора, необходимый для заполнения скважины в процессе углубления и естественные потери раствора при бурении в зависимости от диаметра долота и комерческой скорости \11\;
Потребность глинопорошка для бурения под кондуктор
где: n гл - норма расхода глинопорошка. кг\м 3 Ю принимаются для данного интервала из регламента.
Расход химреагентов для обработки раствора при бурении под кондуктор.
где n хр - норма расхода химреагента, кг\м 3 принимается для данного интервала из регламента.
Объем бурового раствора при бурении эксплуатационной колонны:
где: V к -объем бурового раствора, необходимый для заполнения обсадной колонны , м 3 ;
где: d ВНК - внутренний диаметр обсадной колонны. м;
Результаты расчетов представлены в таблице 28.
Таблица 2 8 - Потребность бурового раствора и компонентов для его приготовления
Название (тип) бурового раствора и его компонентов
Нормы расхода бурового раствора м3/м в интервале
Глинопорошок бентонитовый марки А (ПБМА) модифицированный
Выбор буровой установки определенного класса осуществляется в зависимости от глубины бурения и нагрузки на крюке от наиболее тяжелой колонны \18\.
Нагрузка на крюке от веса бурильной колонны определяется из условия взаимодействия бурильной колонны со стенкой скважины и обсадкой коло нны на характерных участках траектории:
где: Q - масса нижней части колонны (долото, турботур, УБТ) в жидкости, Н;
g c . g n . g н , g в - масса 1м трубы, соответственно на участках снижения, стабилизации увеличения угла и вертикальном, н\м;
l c . l n - длина участков снижения и стабилизации, м;
h н - длина вертикальной проекции участка увеличения угла, м;
h в - длина вертикального участка, м;
где: б r - зенитный угол на конечной глубине, град.;
б с - средний угол на участке уменьшения, град;
б n - зенитный угол на участке стабилизации. град;
в с , в н - углы охвата на участках уменьшения и увеличения угла, град;
F - коэффициент сопротивления (для условий среднего Приобья F=0,30-0,35).
Вес обсадной эксплуатационной колонны 591 кН. По наибольшему весу колонны определяется максимальная нагрузка на крюк: р=к Qэ.к=1,5 671=1006,5 что, соответствует буровой установке Уралмаш - 3000 ЭУК. Техническая характеристика буровой установки представлена в таблице 29.
Таблица 29 - Техническая характеристика Уралмаш-3000 ЭУК
Предельная глубина бурения (при масс буровой колонны 120т), м
Скорость подъема крюка при расхаживании колонн (ликвидация аварий) , м\с
Скорость установившегося движения при подъеме элеватора (без нагрузки), м\с
Расчетная мощность развиваемая приводом на входном валу подъемного агрегата, кВт
Диаметр отверстия в стволе ротора, мм
Расчетная мощность привода ротора, кВТ
Высота освоения (отметка пола буровой), м
Наибольшая оснастка талевой системы
Полезный подъем резервуаров циркуляционной системы, м 3
По данным раздела 1 и 2 составляется геолого-технический наряд на бурение проектной скважины.
1. Групповой рабочий проект № 270 - 4 на строительство эксплуатационных скважин на Тагринском нефтяном месторождении.
2. СН 459-74. Норма отвода земель на строительство нефтяных и газовых скважин. - М.: Стройиздат, 1974.-5 с.
3. Правила безопасности в нефтяной и газовой промышленности. - М: НПО ОБТ, 2003.-104 с.
4. Соловьев Е.М. Заканчивание скважин - М: Недра, 1979.-303 с.
5. Середа Н.Г., Соловьев Е.М. Бурение нефтяных и газовых скважин. - М: Недра, 1988. - 360 с.
6. РД 39-0148070-6.027-86. Инструкция по бурению наклонных скважин с кустовых площадок на нефтяных месторождениях Западной Сибири.-Тюмень: СибНИИНП, 1986. - 138 с.
7. Справочник по механическим и абразивным свойствам горных пород нефтяных и газовых месторождений/М.Г. Абрамсон и др. - М: Недра 1984-207 с.
8. Абатуров В.Г., Грачев С.И., Молотков Ю.А. Механические указания к выполнению курсовой работы по курсу “Разрушение горных пород при бурении скважин”. - Тюмень: ТюмИИ, 1985. - 24 с.
9. Кулябин Г.А. Методические указания по курсу “Технология бурения глубоких скважин” для проектирования режима бурения с забойными двигателями и самостоятельной работы студентов специальности 09.09., 41.2.-Тюмень: ТюмИИ, 1990.
10. Зозуля Г.П., Белей И.И. Методические указания и контрольные занятия к практическим занятиям, и самостоятельной работе по курсу “Буровые растворы” для студентов специальности 09.ОВ “Бурение нефтяных и газовых скважин” очной и заочной форм обучения, 4.1.-Тюмень: ТюмГНГУ, 1994, - 30 с.
11. Леонов Е.Г., Исаев В.И. Гидромеханика в бурении. - М.: Недра, 1987.-304 с.
12. Булатов А.И., Данюшевский В.С. Тампонатные материалы. - М.: Недра, 1987 - 280 с.
13. Овчинников В.П., Кузнецов Ю.С., Кузнецов В.Г. Методические указания к выполнению курсового проекта по дисциплине “Закачивание скважин” для студентов специальности 09.09 “Бурение нефтяных и газовых скважин” дневной и заочной формы обучения. - Тюмень: ТюмИИ, 1994. - 35 с.
14. РД 39-7/1-0001-89. Инструкция по расчету обсадных колонн для нефтяных и газовых скважин. - Куйбышев: ВНИИТ нефть,1979. - 303 с.
15. Справочник по креплению нефтяных и газовых скважин \А.И. Булатов и др. - М.: Недра 1981. - 240 с.
Литолого-стратиграфическая характеристика и физико-механические свойства горных пород по разрезу скважины. Возможные осложнения при бурении. Обоснование, выбор и расчет типа профиля скважины и дополнительных стволов. Расчет диаметра насадок долота. дипломная работа [3,1 M], добавлен 22.01.2015
Литолого-стратиграфическая характеристика скважины. Давление и температура по разрезу скважины. Физико-механические свойства горных пород. Обоснование способа вхождения в продуктивную залежь. Обоснование режима спуска колонны, охрана окружающей среды. курсовая работа [920,9 K], добавлен 13.07.2010
Геологические сведения о месторождении. Технология и этапы проектирования наклонно-направленной бурильной скважины. Тектоническая характеристика и строение нефте- и газоносных пластов. Конструкция и профиль скважины, выбор инструмента, режима бурения. дипломная работа [430,1 K], добавлен 31.12.2015
Геолого-промышленная характеристика месторождения. Основные проблемные вопросы бурения типовой наклонно-направленной эксплуатационной скважины Западно-Хоседаюского месторождения. Обоснование применения алмазно-твердосплавных пластинок долот при бурении. дипломная работа [1,3 M], добавлен 13.05.2015
Стратиграфический разрез скважины, ее нефте-, водо- и газоносность. Выбор и расчет конструкции и профиля наклонно-направленной скважины. Подготовка буровой установки к креплению нефтяных скважин. Показатели работы долот и режимы бурения скважины. курсовая работа [538,3 K], добавлен 12.03.2013
Краткие сведения о районе буровых работ. Стратиграфический разрез, нефтеносность, водоносность и газоносность скважины. Возможные осложнения по разрезу скважины. Выбор и расчет конструкции скважины. Расчет основных параметров и техника безопасности. курсовая работа [487,8 K], добавлен 27.02.2011
Сведения о геологическом строении. Возможные осложнения при бурении. Обоснование градиентов гидроразрыва пород геологического разреза. График совмещённых давлений. Обоснование и расчёт конструкции скважины. Обоснование и расчёт профиля скважины. курсовая работа [1,3 M], добавлен 17.05.2016
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .

© 2000 — 2021



Проект строительства наклонно-направленной нефтяной добывающей скважины глубиной 2560 м на Тагринском месторождении дипломная работа. Геология, гидрология и геодезия.
Реферат: Понятие сделки и ёё виды
Учебное пособие: Методические указания по выполнению курсовой работы для студентов фф зфо, обучающихся по специализации
Какие Сочинения Пишут В 6 Классе
Доклад по теме Анваар Садат
Лейбниц Его Философское Учение Реферат
Курсовая работа: Бухгалтерский баланс
Рынок Вакансий 2022 Реферат
Учебник Для Лабораторных Работ По Физике
Реферат Типы И Стили Речи
Реферат На Тему Ринотрахеит Кошек
Как Происходит Выбор Темы На Итоговом Сочинении
Контрольная работа по теме Электрическая сеть и короткое замыкание
Контрольная работа: Становлення філософії, як науки в Україні у другій половині XVII-XVIII ст.
Курсовая работа по теме Право средневековой Франции
Сочинение Егэ По Русскому Любовь К Родине
Реферат по теме Беременность и венерические болезни
Курсовая Работа На Тему Определение Ликвидности Предприятия Ростелеком
Реферат: Множество преступлений в современном уголовном праве. Скачать бесплатно и без регистрации
Контрольная Работа По Теме Скалярное Произведение Векторов
Дипломная работа по теме Специальная психология для детей с умственной отсталостью и задержкой психического развития
Причины и сущность землетрясений - Геология, гидрология и геодезия реферат
Ответственность за нарушение законодательства о бухгалтерском учете. Рабочее место бухгалтера - Бухгалтерский учет и аудит реферат
Бактерии - Биология и естествознание презентация