Проект районной понизительной подстанции 110/35/10 кВ. Курсовая работа (т). Физика.
⚡ 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻
Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.
Помощь в написании работы, которую точно примут!
Похожие работы на - Проект районной понизительной подстанции 110/35/10 кВ
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Нужна качественная работа без плагиата?
Не нашел материал для своей работы?
Поможем написать качественную работу Без плагиата!
электронагрузка
подстанция трансформатор
Приоритетами Энергетической стратегии России на период до
2020 года, утвержденной Правительством РФ, являются повышение эффективности
использования энергии как средства снижения энергоемкости производства и в
целом затрат на собственное энергообеспечение, уменьшение вредного воздействия
на окружающую среду и реализация концепции устойчивого развития. Развитие
экономики России неразрывно связано с повышением эффективности использования
энергоресурсов. Особое значение для укрепления энергетической безопасности
государства имеет внедрение энергосберегающих технологий во все сферы
деятельности человека. Недостаток энергоресурсов и необходимых видов энергии
может стать тормозом в развитии отечественной экономики, которые в настоящее
время демонстрируют положительную динамику. Повышение энергоэффективности -
наиболее конструктивное решение данной проблемы.
1. Расчет суммарных электронагрузок на шинах всех
напряжений подстанции. Определение годовых расходов активной и реактивной
энергии
Расчет электрических нагрузок выполняется для определения
суммарной максимальной мощности всех потребителей электроэнергии на подстанции.
По полученным результатам будет произведен выбор мощности силовых
трансформаторов.
Рассчитывается реактивная мощность потребителей Qм, Мвар по формуле:
Рассчитывается полная мощность потребителей Sм, МВА по формуле:
Аналогично проводится расчёт для всех потребителей
электроэнергии и сводится в таблицу 1.1.
Рассчитывается суммарная активная нагрузка на шинах низшего
напряжения Р å НН , МВт по формуле:
(1.3)
где N - количество потребителей на шинах одного напряжения
Суммарная реактивная нагрузка на шинах низшего напряжения Q å НН , Мвар определяется по
формуле:
(1.4)
Суммарная полная мощность потребителей на шинах низшего
напряжения S ∑НН , МВА рассчитывается по формуле:
(1.5)
Аналогично проводится расчёт для среднего уровня напряжения и
сводится в таблицу 1.1.
Суммарная трансформируемая нагрузка НН и СН напряжения S ∑ТР , МВА рассчитывается по
формуле:
(1.6)
Суммарная расчетная трансформируемая нагрузка S ТР РАСЧ , МВА определяется по
формуле:
(1.7)
Где k см - коэффициент смещения максимумов
Так как отсутствуют потребители на стороне ВН, то суммарная
трансформируемая нагрузка и суммарная нагрузка подстанции будут совпадать.
Таблица 1. 1 - Расчет электронагрузок на шинах подстанции
Потребители НН 1. Насосная станция КП 2. Завод
спец. автомобилей 3. Завод коробок скоростей 4. Завод штампов 5. Завод
метизов
Суммарная нагрузка на шинах НН S å НН
Потребители СН 1. Комбинат полимеров
Суммарная нагрузка на шинах СН S å СН
Суммарная трансформируемая нагрузка НН и СН S S ТР
Суммарная расчетная трансформируемая нагрузка S ТР РАСЧ
Расход активной энергии Wа, МВт*ч определяется по
формуле:
(1.8)
Где Тма - годовое число часов использования максимума
активной нагрузки.
Расход реактивной энергии Wр, Мвар*ч определяется по
формуле:
(1.9)
Где Тмр - годовое число часов использования максимума
реактивной нагрузки.
Аналогично проводится расчёт для всех потребителей
электроэнергии и сводится в таблицу 1.2.
Таблица 1.2 - Определение расхода электроэнергии
потребителями РПП
. Выбор числа и мощности главных понизительных
трансформаторов
Для выбора числа главных понизительных трансформаторов
определяется надёжность электроснабжения.
Надёжность электропитания в основном зависит от принятой
схемы электроснабжения, степени резервирования отдельных элементов системы
электроснабжения (линий, трансформаторов, электрических аппаратов и др.).
От проектируемой подстанции запитаны приемники I-II категории, поэтому число
трансформаторов принимаем равным двум.
Выбор номинальной мощности трансформатора производится с
учетом его перегрузочной способности:
где S НОМ.Т - номинальная мощность трансформатора; РАСЧ.
Т - расчетная мощность трансформатора.
Расчетная мощность трансформатора S РАСЧ., МВА
определяется по формуле:
где S ТР.РАСЧ - суммарная расчетная мощность,
передаваемая через трансформаторы; п. ав - допускаемый коэффициент
перегрузки трансформаторов в аварийном режиме, равен 1,4.
Предварительно выбираем трансформатор ТДТН 63000/110 У-1,
проверяем выполнение условия (2.1)
Определяем фактический коэффициент загрузки k з.н. в номинальном режиме по
формуле:
где S ном.т - номинальная мощность трансформатора.
Определяем фактический коэффициент загрузки k з.ав. в аварийном режиме по
формуле:
После выбора номинальной мощности трансформатора должно
выполняться условие:
Для установки на подстанции выбираются два трансформатора
серии ТДТН 63000/110 У-1 - трансформатор силовой трехфазный трехобмоточный, с
РПН. Технические характеристики трансформатора приведены в таблице 2.1.
Таблица 2.1 - Технические характеристики трансформатора ТДТН
63000/110
3. Составление схемы
подстанции с распределением отходящих линий по секциям и трансформаторам
Проектирование главной схемы электрических соединений
включает в себя два последовательных этапа:
) составление структурной схемы (блок-схемы) (рисунок
3.1);
) выбор схем электрических соединений
распределительных устройств (РУ) всех напряжений подстанции.
В мостиковых схемах транзит мощности осуществляется через
рабочую перемычку с выключателем. Ремонтная перемычка служит для сохранения
транзита при выводе в ремонт выключателя рабочей перемычки.
При повреждении трансформатора отключается только ближайший к
нему выключатель. Транзит мощности через рабочую перемычку сохраняется. Поэтому
схема применяется в случаях, когда передача транзита через подстанцию имеет
большое значение для энергосистемы.
Согласно методическим указаниям [9] на сторонах ВН подстанций
35…220 кВ при необходимости секционирования линий и мощности трансформаторов до
63 МВА включительно применяются мостиковые схемы. В нашем случае для удобства
ремонта любого выключателя в РУ 110 кВ и обеспечения надёжного транзита
применяем схему 5АН (мостик с выключателями в цепях трансформаторов и ремонтной
перемычкой со стороны трансформаторов).
Для РУ СН (35 кВ) применяем схему «Одна рабочая
секционированная выключателем система шин», так как данная схема рекомендуется
для применения в РУ 35 кВ и обеспечивает необходимое количество присоединений
(в данном случае 4 присоединения для комбината полимеров).
На стороне НН (10 кВ) подстанции при двух трансформаторах,
присоединённых к разным секциям согласно методическим указаниям [9] выбираю
схему 10-1 (одна одиночная секционированная выключателем система шин). В
нормальном режиме секции работают раздельно. Секционный выключатель срабатывает
автоматически при авариях с одним из трансформаторов, чтобы не нарушать
электроснабжение потребителей. Для этого выключатель снабжают устройством
автоматического включения резервного питания (АВР).
Для снижения ущерба, обусловленного выходом из строя
электрооборудования при протекании токов короткого замыкания, а так же для
быстрого восстановления нормального режима работы системы электроснабжения
необходимо правильно определить токи короткого замыкания и по ним выбрать
электрооборудование, защитную аппаратуру, силовые кабели и шины. Расчет токов
короткого замыкания ведем в относительных единицах.
S б - базисная мощность, принимаем равной 4000 МВА;
За базисное напряжение принимаем среднее напряжение той
ступени, на которой производится расчет токов к.з.:
Таким образом, для каждой точки к.з. будет свой базисный ток, I б :
Определим параметры схемы замещения.
Ес - ЭДС системы, принимаем равной 1.
Сопротивление системы Хс, рассчитаем по формуле:
(4.2)
где Ic - ток системы, определяется отключающей
способностью выключателя, принимаем равным 40 кА.
Относительное сопротивление линии Х л , определяем
по формуле:
(4.3)
где х 0 - удельное сопротивление линии, равное 0,4
Ом/км;
Относительное сопротивление обмотки ВН схемы замещения
трехобмоточного трансформатора, приведенное к базисным условиям, Х тв ,
определяем по формуле:
где u k - напряжения короткого замыкания трансформатора
для соответствующих пар обмоток, определяются из паспортных данных
трансформатора, указанных в таблице 2.1
Относительное сопротивление обмотки СН схемы замещения
трехобмоточного трансформатора, приведенное к базисным условиям, Х тс ,
определяем по формуле:
Относительное сопротивление обмотки НН схемы замещения
трехобмоточного трансформатора, приведенное к базисным условиям, Х тн ,
определяем по формуле:
Действующее значение периодической
составляющей начального (сверхпереходного) тока трехфазного короткого замыкания
I» кА, определяется по
формуле:
(4.7)
где Х экв. i - эквивалентное сопротивление
схемы замещения в соответствующей точке к.з.
Для точки К1 уравнение (4.7) примет вид:
Для точки К2 уравнение (4.7) примет вид:
Для точки К3 уравнение (4.7) примет вид:
Ударный ток I уд кА, определяется по формуле:
(4.8)
где k уд - ударный коэффициент, определяется по формуле:
где Та - постоянная времени затухания апериодической
составляющей
Т а1 =0,025с, Т а2 =0,02с, Т а3 =0,06с
Действующее значение апериодической составляющей тока к.з. в
момент начала расхождений дугогасительных контактов выключателя i a . t кА, рассчитывается по
формуле:
(4.10)
где t - усредненное значение собственного времени отключения
выключателя, вычисляется по формуле:
(4.11)
где t с.в- собственное время отключения выключателя.
Для точки К1 t с.в = 0,045 с (для выключателя ВРС-110):
Для точки К2 t с.в = 0,055 с (выключатель ВР35НСМ):
Для точки К3 t с.в = 0,03 с (выключатель ВВ/TEL-10 -
ISM15_Shell_2-У2):
Тепловой импульс тока В к кА 2 *с,
определяем по формуле:
(4.12)
где t откл - время отключения тока короткого замыкания,
вычисляется по формуле:
(4.13)
где t Р.З - время действия основной релейной защиты;
t ОТК.В- полное время отключения выключателя
t отк.в. =0,065
- для выключателя ВРС - 110
(выключатель ВВ/TEL-10 - ISM15_Shell_2-У2)
Результаты расчета токов короткого замыкания сводятся в
таблицу 4.1.
Таблица 4.1 - Результаты расчетов токов короткого замыкания
Выводы трансформаторов со стороны 110 кВ
. Выбор электрических аппаратов и проводников
Аппараты и проводники распределительных устройств всех
напряжений выбираются по условиям продолжительного режима работы и проверяются
по режиму короткого замыкания.
Расчетными токами продолжительного режима являются:
I норм - наибольший ток нормального режима;
I макс. - наибольший ток ремонтного или послеаварийного
режимов, в котором часть элементов электроустановки отключена, поэтому на
оставшиеся в работе элементы ложится повышенная нагрузка.
Расчет токов нормального и послеаварийного
режимов
Цепь трехобмоточного трансформатора
Для расчета максимального тока потребителя I max , А получающего питание от четного числа
линий, подключенных симметрично к двум секциям сборных шин, используется
формула:
где S mi - мощность нагрузки
единичного потребителя из таблицы 1.1.;
n - количество линий к потребителю, подключенных симметрично к
двум секциям сборных шин соответствующего напряжения.
Наибольший ток нормального режима I норм , А рассчитывается по
формуле:
Завод спец. автомобилей (при n =4).
Завод коробок скоростей (при n =4).
Так как потребителей на стороне ВН нет, то токи питающей линии
будут такие же, что и в цепи трансформатора на стороне ВН:
В нормальном режиме секционные выключатели отключены.
Максимальный расчетный ток определяется для самого неблагоприятного режима,
когда питание переведено на одну секцию. Максимальный ток I max , А рассчитывается по
формуле:
- на возможность отключения апериодической составляющей тока:
где в ном - номинальное значение относительного
содержания апериодической составляющей в отключаемом токе, i а.ном - номинальное
допускаемое значение апериодической составляющей в отключаемом токе для времени
ф.
где i у - ударный ток к.з. в цепи выключателя; i дин. - номинальный ток
электродинамической стойкости выключателя (амплитудное значение предельного
полного тока, допустимого для рассматриваемого аппарата)
на термическую стойкость (по тепловому импульсу):
где В к - тепловой импульс по расчету; I T - предельный ток
термической стойкости по каталогу; t Т - длительность протекания тока термической
стойкости, с.
где i у - ударный ток к.з. в цепи выключателя; i дин. - номинальный ток электродинамической
стойкости выключателя (амплитудное значение предельного полного тока,
допустимого для рассматриваемого аппарата).
по термической стойкости (по тепловому импульсу):
(5.14)
где В к - тепловой импульс по расчету, кА . с 2 ;
I T - предельный ток
термической стойкости по каталогу; t Т - длительность протекания тока термической
стойкости, с.
- по конструкции и схеме соединения обмоток;
по вторичной нагрузке (данное условие будет рассчитано в
разделе 11).
Номинальный ток должен быть как можно ближе к рабочему
току уставки, т.к. недогрузка первичной обмотки приводит к увеличению
погрешностей;
где k эд - кратность электродинамической стойкости по
каталогу, I 1ном - номинальный первичный ток трансформатора тока.
по термической стойкости (по тепловому импульсу):
где В к - тепловой импульс по расчету, кА . с 2 ;
k T - кратность термической
стойкости по каталогу; t Т - длительность протекания тока термической
стойкости, с;
по вторичной нагрузке (данное условие будут рассчитано в разделе
11).
Выбор ограничителей перенапряжений (ОПН):
Все расчетные данные выбора аппаратов РУ ВН и СН сводятся в
таблицы 5.1. и 5.2.
Таблица 5.1 - Сводная таблица выбора аппаратов РУ ВН
Вакуумный выключатель ВРС-110-31,5/2500 УХЛ1
i а.ф =0,88кАi а.ном =0,4 . 1,41 . 31,5=17,8кА
В к =1,73 кА . с 2 В к =25 2. 3=
1875кА . с 2
Ограничитель перенапряжения ОПНн-110
Трансформатор перенапряжения НКФ-110-83
Таблица 5.2 - Сводная таблица по выбору аппаратов РУ СН
Выключатель ВР35НСМ-35-20/1600 У1 (вводной
выключатель)
Трансформатор тока ТЛК-35-2 Класс
точности 0,5
Ограничитель перенапряжений ОПН-35М-У1
Выключатель ВР35НСМ-35-20/1600 У1 (секционный
выключатель)
Трансформатор тока ТЛК-35-2 Класс точности 0,5
Выключатель ВР35НСМ-35-20/1600 У1 (комбинат
полимеров)
Трансформатор тока ТЛК-35-2 Класс точности 0,5
Трансформатор напряжения ЗНОМ-35-65 У1
Трансформатор напряжения ЗНОМ-35-65 У1 Класс точности
0,5
Для построения схемы электроснабжения в сети 10кВ применяем
комплектные распределительные устройства внутренней установки (КРУ),
предназначенные для работы внутри помещения. В качестве шкафов КРУ применяем
шкафы серии К-01Э (аналог К-63).
Выключатель ВВ/TEL-10 - ISM15_Shell_2-У2 (вводной
выключатель)
Трансформатор тока ТОЛ-10-М2-2500/5 У3 Класс
точности 0,5
Выключатель ВВ/TEL-10 - ISM15_Shell_2-У2
(секционный выключатель)
Трансформатор тока ТОЛ-10-1500/5 У3
Выключатель ВВ/TEL-10 - ISM15_LD_1-У2 (Насосная станция
КП)
Трансформатор тока ТОЛ -10 У3 Класс точности
0,5
Выключатель ВВ/TEL-10 - ISM15_LD_1-У2 (Завод спец.
автомобилей)
Трансформатор тока ТОЛ -10 У3 Класс точности
0,5
Выключатель ВВ/TEL-10 - ISM15_LD_1-У2 (Завод коробок
скоростей)
Трансформатор тока ТОЛ -10 У3 Класс точности
0,5
Выключатель ВВ/TEL-10 - ISM15_LD_1-У2 (Завод метизов)
Трансформатор напряжения ЗНОЛ.06-10 У3 Класс
точности 0,5
1) по экономической плотности тока. Сечение проводника по
экономической плотности тока F эк , мм 2 определяется по формуле:
где I норм. - наибольший ток нормального режима, А;
j эк. -нормированная плотность тока, А/мм 2 ;
j эк. = 1,1 А/мм 2 - согласно таблице 1.3.36
[1], для Т max =3000-5000 ч/год;
Сечение, полученное в результате указанного расчета,
округляется до ближайшего стандартного сечения. Расчетный ток принимается для
нормального режима работы, т.е. увеличение тока в послеаварийных и ремонтных
режимах сети не учитывается.
3) по нагреву (по длительно допустимому току):
где I р - наибольший ток ремонтного или послеаварийного
(форсированного) режима;
I доп. = 510А - длительно допустимый ток для провода
марки АС 185/29.
) проверка по механической прочности не производится, т.к.
согласно ПУЭ минимальное сечение для ВЛ 110кВ не менее 35 мм 2 .
Окончательно выбираем провод: АС 185/29, q=185мм 2 , d=18,8 мм, I доп. = 510А.
1) для расчета сечения проводника по экономической плотности тока
используем формулу (5.21):
j эк. = 1,0 А/мм 2 - согласно таблице 1.3.36
[1], для Т max >5000 ч/год;
) по нагреву (по длительно допустимому току), используем
условие (5.22):
I доп. = 450А - длительно допустимый ток для провода
марки АС 150/19.
) проверку на термическое действие тока и на электродинамическое
действие тока к.з. не проводим, согласно ПУЭ.
АС 150/19, q=150мм 2 ,
d=16,8 мм, I доп. =
450А.
j эк. = 1,0 А/мм 2 - согласно таблице 1.3.36
[1], для Т max >5000 ч/год;
выбираем кабель марки ААШв сечением (3*185) мм 2 и I доп.ном. = 310А.
ААШв - силовой кабель с алюминиевыми жилами, с бумажной
пропитанной изоляцией, в алюминиевой оболочке с защитным шлангом из
ПВХ-пластиката. Применяется для передачи электроэнергии в стационарных
установках на напряжение до 10кВ частотой 50Гц. Используется для прокладки в
помещениях, земле с низким и средним уровнем активности грунтов, шахтах,
коллекторах и открытом воздухе.
) по нагреву (по длительно допустимому току):
где I доп - длительно
допустимый ток, вычисляется по формуле:
где k 1 =0,8 - поправочный коэффициент на число рядом
положенных в земле кабелей, согласно таблице 1.3.26 [1], для четырех кабелей,
лежащих рядом в земле с расстоянием в свету 100 мм; k 2 =1,13 - поправочный
коэффициент на температуру окружающей среды, согласно таблице 1.3.3 [1] при
температуре жил кабеля + 60 0 С (пункт 1.3.12 [1]), условной
температуре окружающей среды +25 0 С, и температуре земли + 15 0 С
(пункт1.3.13 [1]).
Выбранный кабель не проходит по условию нагрева длительно
допустимым током, примем сечение 2х (3*120) I доп.ном. =
240А. Проверим выполнение условия (5.22):
4) по термической стойкости к токам к.з.
где В к - тепловой импульс для пучка кабелей;
, (суммарное сопротивление до точки к.з.).
Найдем реактивное сопротивление в конце линии x кл , по формуле:
Окончательно принимаем кабель ААШв сечением 2 (3*120мм 2 ) .
j эк. = 1,1
А/мм 2 - согласно таблице 1.3.36 [1], для 3000 ч/год <Тmax<5000 ч/год;
выбираем кабель марки ААШв сечением 3*95мм 2 и I доп.ном. = 205А.
) по нагреву (по длительно допустимому току):
где k 1 =0,8 - поправочный коэффициент на число рядом положенных в земле
кабелей, согласно таблице 1.3.26 [1], для четырех кабелей, лежащих рядом в
земле с расстоянием в свету 100 мм;
k 2 =1,13 -
поправочный коэффициент на температуру окружающей среды, согласно таблице 1.3.3
[1] при температуре жил кабеля + 60 0 С (пункт 1.3.12 [1]), условной
температуре окружающей среды +25 0 С, и температуре земли + 15 0 С
(пункт1.3.13 [1]).
Выбранный кабель не проходит по условию нагрева длительно
допустимым током, выберем кабель сечением 3*120 мм 2 I доп.ном. = 240А, проверим выполнение условия
(5.22):
) по термической стойкости к токам к.з.
где В к - тепловой импульс для пучка кабелей;
, (суммарное сопротивление до точки к.з.).
Найдем реактивное сопротивление в конце линии: , l=4 км
Окончательно принимаем кабель ААШв сечением 3*120мм 2.
Завод коробок скоростей. I норм. =
86,6А; I мах. = 173,2А.
j эк. = 1,1
А/мм 2 - согласно таблице 1.3.36 [1], для 3000 ч/год <Тmax<5000 ч/год.
Выбираем кабель марки ААШв сечением 3*70мм 2 и I доп.ном. = 165А.
) по нагреву (по длительно допустимому току):
где k 1 =0,8 - поправочный коэффициент на число рядом
положенных в земле кабелей, согласно таблице 1.3.26 [1], для четырех кабелей,
лежащих рядом в земле с расстоянием в свету 100 мм;
k 2 =1,13 - поправочный коэффициент на температуру
окружающей среды, согласно таблице 1.3.3 [1] при температуре жил кабеля + 60 0 С
(пункт 1.3.12 [1]), условной температуре окружающей среды +25 0 С, и
температуре земли + 15 0 С (пункт1.3.13 [1]).
Выбранный кабель не проходит по условию нагрева длительно
допустимым током, выберем кабель сечением 3*95 мм 2 I доп.ном. = 205А, проверим выполнение условия
(5.22):
) по термической стойкости к токам к.з.
где В к - тепловой импульс для пучка кабелей;
, (суммарное сопротивление до точки к.з.).
Найдем реактивное сопротивление в конце линии:
Окончательно принимаем кабель ААШв сечением 3*95мм 2 .
j эк. = 1,1
А/мм 2 - согласно таблице 1.3.36 [1], для 3000 ч/год <Тmax<5000 ч/год.
Выбираем кабель марки ААШв сечением 3*150мм 2 и I доп.ном. = 275А.
) по нагреву (по длительно допустимому току):
где k 1 =0,8 - поправочный коэффициент на число рядом положенных в земле
кабелей, согласно таблице 1.3.26 [1], для четырех кабелей, лежащих рядом в
земле с расстоянием в свету 100 мм;
k 2 =1,13 -
поправочный коэффициент на температуру окружающей среды, согласно таблице 1.3.3
[1] при температуре жил кабеля + 60 0 С (пункт 1.3.12 [1]), условной
температуре окружающей среды +25 0 С, и температуре земли + 15 0 С
(пункт1.3.13 [1]).
Выбранный кабель не проходит по условию нагрева длительно
допустимым током, выберем кабель сечением 3*240 мм 2 I доп.ном. = 355А, проверим выполнение условия
(5.22):
3) по термической стойкости к токам к.з.
где В к - тепловой импульс для пучка кабелей;
, (суммарное сопротивление до точки к.з.).
Найдем реактивное сопротивление в конце линии:
Окончательно принимаем кабель ААШв сечением 3*240мм 2 .
j эк. = 1,1
А/мм 2 - согласно таблице 1.3.36 [1], для 3000 ч/год <Тmax<5000 ч/год.
выбираем кабель марки ААШв сечением 3*150мм 2 и I доп.ном. = 275А.
) по нагреву (по длительно допустимому току):
где k 1 =0,9 - поправочный коэффициент на число рядом положенных в земле
кабелей, согласно таблице 1.3.26 [1], для двух кабелей, лежащих рядом в земле с
расстоянием в свету 100 мм;
k 2 =1,13 -
поправочный коэффициент на температуру окружающей среды, согласно таблице 1.3.3
[1] при температуре жил кабеля + 60 0 С (пункт 1.3.12 [1]), условной
температуре окружающей среды +25 0 С, и температуре земли + 15 0 С
(пункт1.3.13 [1]).
Выбранный кабель не проходит по условию нагрева длительно
допустимым током, выберем кабель сечением 3*240 мм 2 I доп.ном. = 355А, проверим выполнение условия
(5.22):
) по термической стойкости к токам к.з.
где В к - тепловой импульс для пучка кабелей;
, (суммарное сопротивление до точки к.з.).
Найдем реактивное сопротивление в конце линии:
Окончательно принимаем кабель ААШв сечением 3*240мм 2 .
В ОРУ-110кВ применяем гибкие шины, выполненные проводами АС.
Принимаем провод: АС 185/29, q=185мм 2 ,
d=18,8 мм, I доп. =
510А. Фазы расположены горизонтально, расстояние между фазами 300 см.
Проверка на термическое действие токов К.З. не выполняем, т.к.
ошиновка выполняется голыми проводами. Проверка шин на электродинамическое
действие токов к.з. не производится, т.к. i у <50кА
(2 п1.4.2. [1]). Так же ошиновка в пределах РУ не подлежит проверке по
экономической плотности тока, согласно ПУЭ.
) по нагреву (по длительно допустимому току):
) проверка по условию короны (согласно пункта 1.3.33 [1] при
напряжении 35 кВ и выше проводники должны быть проверены по условиям
образования короны с учетом среднегодовых значений плотности и температуры
воздуха на высоте расположения данной электроустановки над уровнем моря,
приведенного радиуса проводника, а также коэффициента не гладкости
проводников):
где Е 0 - начальное значение критической
напряженности электрического поля, вычисляется по формуле:
где m - коэффициент, учитывающий шероховатость поверхности провода
(для многопроволочных проводов m=0,82); r 0 - радиус провода, см.
Напряженность электрического поля около поверхности
нерасщепленного провода, Е рассчитывается по формуле:
где U - линейное напряжение, кВ; D cp - среднее геометрическое
расстояние между проводами фаз, см.
где для горизонтального расположения фаз .
Таким образом, окончательно принимаем провод АС 185/29.
Гибкие шины крепятся на гирляндах из 8 подвесных изоляторов
ПС-70Е.
ПС-70Е - подвесной стеклянный изолятор, предназначен для
электрической изоляции и крепления незащищенных проводов и грозозащитных
тросов, воздушных ЛЭП и ОРУ подстанций высокого напряжения 6, 10 кВ и выше.
Количество изоляторов в гирлянде определяем по таблице П2.4,
РД34.51.101-90 Инструкция по выбору изоляции электроустановок [3], принимая
следующие исходные данные: уровень напряжения 110кВ, материал опор -
металлические, вид гирлянд - поддерживающие, степень загрязнения атмосферы - II, тип изоляторов ПС-70Е.
В ОРУ-35кВ применяем гибкие шины, выполненные проводами АС.
Принимаем провод АС 240/22, q=240мм 2 ,
d=21,6 мм, I доп. =
605А. Фазы расположены горизонтально, расстояние между фазами 200 см.
1) по нагреву (по длительно допустимому току):
Определим начальное значение критической напряженности эл. поля:
Напряженность электрического поля около поверхности
нерасщепленного провода:
где для горизонтального расположения фаз .
Таким образом, окончательно принимаем провод АС 240/32.
Гибкие шины крепятся на гирляндах из 3 подвесных изоляторов
ПС-70Е.
ПС-70Е - подвесной стеклянный изолятор, предназначен для
электрической изоляции и крепления незащищенных проводов и грозозащитных
тросов, воздушных ЛЭП и ОРУ подстанций высокого напряжения 6, 10 кВ и выше.
Количество изоляторов в гирлянде определяем по таблице П2.4,
РД34.51.101-90 Инструкция по выбору изоляции электроустановок [3], принимая
следующие исходные данные: уровень напряжения 35кВ, материал опор -
металлические, вид гирлянд - поддерживающие, степень загрязнения атмосферы - II, тип изоляторов ПС-70Е.
Для выбора ошиновок используем максимальный ток обмотки НН.
(5.30)
-длительно допустимый ток шины с учётом поправки на установку шин
плашмя . Принимаем двухполосные алюминиевые шины
прямоугольного сечения 2 (100×10) мм², расположенные
плашмя с
Получилось, что что соответствует условию (5.29).
Ошиновку проверяем по току короткого замыкания на сборных
шинах 10 кВ подстанции (см. п. 4).
Минимальное сечение по термической стойкости, q min мм 2
вычисляется по формуле:
где С = 91 - некоторая функция, принимается по справочным
данным в зависимости от материала шины [2].
Получили, что принятая шина проходит по термической
стойкости.
Определяем пролёт, L м при условии, что частота собственных колебаний
будет > 200 Гц по формуле:
(5.32)
где J - момент инерции поперечного сечения шины, см 4
для шин, установленных плашмя вычисляется по формуле:
(5.33)
Принимаем расположение пакета шин плашмя; пролёт L =1,5 м; расстояние между
фазами а = 0,22 м [6]
Определим расстояние между прокладками L п , м по формуле:
(5.33)
где а п - расстояние меж
Похожие работы на - Проект районной понизительной подстанции 110/35/10 кВ Курсовая работа (т). Физика.
Реферат: Еноляты лития. Конденсации Клайзена и Дикмана. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат: Культура Армении. Скачать бесплатно и без регистрации
Дипломная работа по теме Разработка программы антикризисного управления организацией
Реферат по теме Применение лечебной физической культуры при ревматоидном артрите
Эссе На Тему Развитие Общества
Курсовая работа по теме Аналіз економічної нестабільності в Україні
Тексты Для Сочинения Егэ По Русскому
Сочинение По Изо 7 Класс
Система Водоотведения Города Курсовая Работа
Реферат: Адольф Гитлер 2
Курсовая работа: Виховання бережливого ставлення до природи в психолого-педагогічній теорії і шкільній практиці
Реферат: Пифагорская школа. Скачать бесплатно и без регистрации
Дипломная Работа Туризм Пример
Реферат На Тему Другие Звездные Системы Галактики
Контрольная работа по теме Реорганизация юридических лиц
Тестовая Контрольная Работа По Математике 2 Класс
Эссе Станислава Лема Технологий 5 Букв
Рефератов Готовые Автор
Расчет Погрешностей Аналоговых И Цифровых Приборов Реферат
Книга Друг Человека Сочинение
Реферат: Photography And Fact Essay Research Paper Photography
УЗР с излучением, перпендикулярным потоку.
Похожие работы на - Повышение конкурентоспособности продукции предприятия (на примере ОАО 'Гомельский мясокомбинат')