Построение релейной защиты системы электроснабжения - Физика и энергетика курсовая работа

Главная

Физика и энергетика
Построение релейной защиты системы электроснабжения

Анализ нормальных режимов сети. Определение значений рабочих токов и токов короткого замыкания в местах установки устройств защиты, сопротивления линий электропередачи. Выбор устройств релейной защиты и автоматики, расчет параметров их срабатывания.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Размещено на http://www.allbest.ru/
Требуется разработать релейную защиту для системы электроснабжения (рис. 1.1)
1. Параметры системы электроснабжения
Мощность трехфазного КЗ на шинах подстанции №1 620 МВ*А.
На подстанциях 1-5 имеются источники переменного оперативного тока с номинальным напряжением 220 В.
Параметры трансформаторов приведены в табл. 1.1; линий - в табл. 1.2; нагрузок - в табл. 1.3.
На линиях W1, W2 и W3 должны быть установлены устройства автоматического повторного включения (АПВ). Они должны действовать на выключатели Q1 и Q2 подстанции №1. Кроме того должны быть установлены устройства автоматического включения резервного питания (АВР), действующие на секционный выключатель QB (графическое изображение выключателя заштриховано).
2. Анализ нормальных режимов контролируемой сети
Анализ возможных нормальных режимов работы контролируемой сети необходимо провести с целью определения максимальных значений рабочих токов в местах установки устройств защиты.
Сеть имеет один источник питания, и в ней нет участков типа замкнутого кольца, поэтому защиты должны устанавливаться в начале контролируемых объектов со стороны источника питания.
Максимальное значение рабочего тока в линии W1 (I раб max W 1 ) определяется исходя из двух условий:
- во-первых, питание всех элементов рассматриваемой электрической сети осуществляется по линии W1 (линия W3 выведена из рабочего состояния, отключена), а секционный выключатель QB на подстанции №1 включен;
- во-вторых, все трансформаторы 35/10 кВ работают с номинальной нагрузкой.
I раб max W 1 = I ном Т1 + I ном Т2 + I ном Т3
где I ном Т1 , I ном Т2 , I ном Т3 - значения номинальных токов трансформаторов Т1, Т2, Т3, соответственно
I ном Т1 = S ном Т1 / v3•U ном ВН ;
I ном Т2 = S ном Т2 / v3•U ном ВН ;
I ном Т1 = S ном Т1 / v3•U ном ВН ;
S номТ3 и U ном ВН - значения номинальных мощностей и напряжения обмоток высшего напряжения трансформаторов соответственно
При заданных значениях величин (учитывая, что Т1, Т2, Т3 имеют одинаковые номинальные мощности и их номинальные токи равны) будем иметь:
Максимальное значение тока в другой головной линии W3 (I раб max W 3 ) определяется исходя из аналогичных условий, но когда питание всех трансформаторов 35/10 кВ осуществляется по линии W3.
Максимальное значение тока в линии W2:
Линия W4 и трансформатор Т3 образуют блок линия-трансформатор, т.к. представляют собой единый объект электрической сети и управляются одним общим выключателем Q9.
Максимальный рабочий ток в линии W4 - это максимальный рабочий ток трансформатора Т3:
Где k пер - коэффициент допустимой перегрузки (для большинства отечественных трансформаторов допускается перегрузка до 40% номинальной мощности, поэтому можно принять k пер = 1,4).
Площадь поперечного сечения проводов для линий электропередачи определяется по допустимым длительным токам. В соответствии с требованиями ПУЭ [1] можно выбрать для линий 35 кВ W1 и W3 провод AC-95, линии W2 - АС-50, линии W4 - AC-25.
Необходимо определить действующие значения токов короткого замыкания во всех местах (по схеме) установки защит (местах контроля тока защит) в максимальном и минимальном режимах работы электрической системы при повреждениях в расчетных точках. За расчетные точки принимаются шины всех подстанций (Рис 3.1).
Сопротивления линий электропередачи определяются по значениям удельных сопротивлений проводов и протяженности линий.
Так, активное сопротивление линии W1 будет рассчитываться по формуле:
Здесь и - удельное активное сопротивление линии W1 и её протяженность;
Значения , Ом/км, определяется по справочной таблице 7.35 [1] для провода AC-95: .
При заданной протяженности линии равной 4 км, будем иметь сопротивление, Ом:
Индуктивное сопротивление этой линии, Ом:
Здесь - среднее значение удельного индуктивного сопротивления линии по справочной таблице 7.41 [1], Ом/км; . Это значение может быть использовано и для других линий. Значения сопротивлений всех других линий определяются аналогично, результаты сведем в табл. 4
Сопротивления трансформаторов определяются по их паспортным данным. Активное сопротивления трансформатора Т1 определяется так:
где - мощность короткого замыкания трансформатора Т1.
Индуктивное сопротивление этого трансформатора:
где - напряжение короткого замыкания трансформатора Т1, %.
Выбрав тип трансформаторов (ТМ 6300/35, ТМ 6300/35 и 2500/35 для трансформаторов T1, T2 и T3 соответственно) и используя их справочные данные получим, Ом:
Значения сопротивлений всех трансформаторов, определенные аналогично, приведены в таблице 5.
Внутреннее сопротивление эквивалентного источника питания (энергосистемы), Ом, определяется так:
Здесь - полная мощность трехфазного короткого замыкания на шинах подстанции №1.
В исходных данных задано только одно значение мощности короткого замыкания на шинах подстанции №1, поэтому можно считать внутреннее сопротивление энергосистемы постоянной величиной.
3.2 Расчет токов короткого замыкания
Значения токов КЗ определяются по методике расчета токов при симметричных замыканиях без учета подпитки со стороны нагрузок. Для конкретных расчетных условий составляется отдельная схема замещения на основе схемы электрической сети (см рис. 1) и исходной схемы замещения (см. рис. 2). В целом можно выделить 3 варианта схемы замещения:
Расчетная схема замещения для определения токов КЗ в начале линии W1 (место установки защиты) в максимальном режиме энергосистемы (рис. 4) соответствует конфигурации сети, когда питание подстанции №2 осуществляется по линии W1 (линия W3 отключена).
Значения максимальных токов в начале линии W1 при повреждениях (трехфазных КЗ) в разных точках (номер расчетной точки указан в индексе обозначения тока), кА:
Минимальные аварийные токи в месте установки защиты в начале линии W1 возникают при двухфазных КЗ в контролируемой сети в минимальном режиме работы энергосистемы.
Токи возникающие при КЗ в местах установки других защит, определяются по аналогичной методике. Для их определения необходимо использовать ещё и другие схемы замещения рассматриваемой электрической системы (рис. 3, рис. 5). Значения токов короткого замыкания всех элементов сведем в таблицу №6.
Место контроля тока КЗ (место установки защиты)
4. Выбор устройств РЗА и расчет параметров их срабатывания
Выбор устанавливаемых защит осуществляется в соответствии с [2].
РЗА на вводных выключателях выполняется на базе терминалов ЭКРА БЭ2502А03 и выполняет следующие функции:
- Максимальную токовую защиту (МТЗ);
- Защиту минимального напряжения (ЗМН);
- Устройство резервирования отказов выключателей (УРОВ).
РЗА на секционных выключателях выполняется на базе терминалов ЭКРА БЭ2502А02 и выполняет следующие функции:
РЗА отходящих линий выполняется на базе терминалов ЭКРА БЭ2502А01 и выполняет следующие функции:
- Автоматическое повторное включение (АПВ);
Кроме этого в ячейках КРУ 10 кВ ПС2 и КРУ 6 кВ ПС3 установлены датчики для дуговой защиты.
РЗА трансформаторов Т1 и Т2 выполняет следующие функции:
- Газовую защиту трансформатора и РПН;
Дифференциальная токовая защита, МТЗ стороны ВН и защита от перегрузки реализуется на базе шкафов ЭКРА ШЭ2607 048048.
Расчет параметров РЗА отходящих линий 10 кВ ПС2
Ток срабатывания защит присоединений 10 кВ ПС2 выбирается из условия отстройки от тока самозапуска:
максимальный рабочий ток присоединения.
Результаты расчетов представлены в таблице 7.
Таблица 7 - Расчет параметров защит отходящих линий 10 кВ ПС2
Поскольку параметры распределительной сети 10 кВ неизвестны, проверку чувствительности выполнить невозможно.
Ток срабатывания защиты отходящей линии 6 кВ ПС3 выбирается аналогично защитам отходящих линий 10 кВ ПС2:
Поскольку параметры распределительной сети 6 кВ неизвестны, проверку чувствительности выполнить невозможно.
Расчет параметров РЗА отходящих линий 10 кВ ПС4
Ток срабатывания защиты отходящей линии 10 кВ ПС3 выбирается аналогично защитам отходящих линий 10 кВ ПС2:
Поскольку параметры распределительной сети 10 кВ неизвестны, проверку чувствительности выполнить невозможно.
Ток срабатывания защиты на вводном выключателе 6 кВ ПС3 выбирается из условия согласования с защитами присоединения и из условия отстройки от максимального рабочего тока с учетом самозапуска нагрузки:
Время срабатывания защиты на ВВ выбирается на ступень селективности выше времени срабатывания защиты отходящей линии 6 кВ:
Примем ток срабатывания защиты равным ,
Чувствительность защиты в основной зоне определяется при КЗ на шинах 6 кВв минимальном режиме:
Требование чувствительности обеспечивается.
Ток срабатывания реле тока УРОВ принимается равным 0,25 А. Время срабатывания УРОВ принимается равным 0,2 с.
Ток срабатывания первой ступени защиты W4 выбирается из условия остройки от тока КЗ в конце защищаемого участка (на выводах НН Т3) и броска тока намагничивания трансформатора:
где максимальное значение тока при КЗ на выводах НН трансформатора Т3;
принимаемое значение коэффициента броска тока намагничивания;
Поскольку выбранная уставка тока срабатывания первой ступени защиты меньше минимального тока КЗ в конце линии W4 (4492 А), отсечка охватывает всю защищаемую линию и часть трансформатора Т3. Следовательно, требование к чувствительности этой ступени выполняется.
Ток срабатывания второй ступени защиты W4 выбирается из условия согласования с защитой на ВВ 6 кВ ПС3 и из условия отстройки от максимального рабочего тока с учетом самозапуска нагрузки:
Время срабатывания второй ступени защиты выбирается на ступень селективности выше времени срабатывания смежной защиты:
Чувствительность защиты в основной зоне определяется при КЗ на выводах 6 кВ Т3 в минимальном режиме:
Требование чувствительности обеспечивается.
Ток срабатывания защиты от перегрузки Т3:
Ток срабатывания реле тока УРОВ принимается равным 0,25 А. Время срабатывания УРОВ принимается равным 0,2 с.
Выдержка времени первого цикла АПВ должна быть больше:
1) времени готовности привода выключателя:
где время готовности привода выключателя ВВ/TEL-35;
Выдержка времени готовности первого цикла АПВ должна выбираться из условия:
где наибольшая выдержка времени защиты, действующей на отключение;
полное время отключения выключателя ВВ/TEL-35;
На практике для исключения лишних переключений и сохранения ресурса выключателя при многократных КЗ уставка по времени готовности принимается равной 30 с.
Время срабатывания второго цикла АПВ должно быть большим для обеспечения подготовки выключателя к отключению третьего КЗ в случае включения на устойчивое повреждение. В течение этого времени восстанавливается отключающая способность выключателя. На практике выдержки времени принимают равными .
Ток срабатывания защиты на вводном выключателе 10 кВ ПС2 выбирается из условия согласования с защитами присоединений, а так же из условия отстройки от максимального рабочего тока с учетом самозапуска нагрузки.
где ток срабатывания защиты, с которой выполняется согласование.
Время срабатывания защиты на ВВ выбирается на ступень селективности выше времени срабатывания смежных защит с которыми производится согласование:
Результаты согласования представлены в таблице
Таблица 8 - Согласование защиты на ВВ 10 кВ ПС2
Примем ток срабатывания защит на вводном выключателе равными:
Чувствительность защиты в основной зоне определяется при КЗ на шинах 10 кВ в минимальном режиме:
Требование чувствительности обеспечивается.
Ток срабатывания реле тока УРОВ принимается равным 0,25 А. Время срабатывания УРОВ принимается равным 0,2 с.
Защита шин 10 кВ ПС2 выполняется в виде логической защиты шин (ЛЗШ), реализуемой с помощью терминалов защиты на вводном выключателе, а так же терминалами защит присоединений.
Ток срабатывания ЛЗШ отстраивается от сверхтоков послеаварийных перегрузок, аналогично МТЗ. Следовательно, ток срабатывания ЛЗШ можно принять равным току срабатывания МТЗ:
Выдержка времени срабатывания ЛЗШ принимается равной:
Расчет параметров срабатывания дифференциальной защиты Т2
Характеристика срабатывания дифференциальной защиты трансформатора представлена на рисунке 6.
Расчет параметров срабатывания дифференциальной защиты выполняется в соответствии с [3]и [4].
Рис. 6 - Характеристика срабатывания дифференциальной защиты
где коэффициент, учитывающий переходный процесс;
коэффициент однотипности трансформаторов тока;
относительная полная погрешность ТТ, равная 10%.
относительная погрешность, обусловленная наличием регулятора напряжения;
относительная погрешность выравнивания токов плеч.
Ток начала торможения принимается равным о.е.
Ток торможения блокировки определяется из условия отстройки от сквозного тока нагрузки при КЗ:
коэффициент, определяющий предельную нагрузочную способность трансформатора;
Дифференциальный ток при сквозном металлическом КЗ на выводах НН равен:
Уставка по уровню блокировки по второй гармонике принимается равной 10% в соответствии с рекомендациями производителя.
Ток срабатывания дифференциальной отсечки выбирается из условий отстройки от броска тока намагничивания и максимального тока небаланса при сквозном КЗ:
Чувствительность дифференциальной защиты при КЗ на выводах НН трансформатора равен:
Требование чувствительности обеспечивается.
Расчет параметров срабатывания МТЗ ВН Т2
Ток срабатывания защиты ВН трансформатора Т2 выбирается из условия согласования с защитами на ВВ 10 кВ:
Время срабатывания защиты принимается на ступень селективности больше времени срабатывания защиты на вводном выключателе.
Чувствительность защиты в основной зоне определяется при КЗ на выводах 10 кВ в минимальном режиме:
Требование чувствительности обеспечивается.
Расчет параметров срабатывания защиты от перегрузки Т2
Ток срабатывания защиты от перегрузки выбирается из условия отстройки от номинального тока силового трансформатора:
Ток срабатывания реле тока УРОВ принимается равным 0,25 А. Время срабатывания УРОВ принимается равным 0,2 с.
Ток срабатывания первой ступени защиты на секционном выключателе 35 кВ ПС2 выбирается из условия согласования с первой ступенью защиты W4 и отстройки от КЗ в конце зоны действия быстродействующей защиты T2:
где максимальное значение тока при КЗ на шинах 10 кВ ПС2;
Время срабатывания защиты выбирается на ступень селективности большим времени срабатывания защит, с которыми производится согласование:
Эта ступень охватывает всю линию W4.
Ток срабатывания второй ступени защиты на секционном выключателе 35 кВ ПС2 выбирается из условия согласования с защитами присоединений 35 кВ и из отстройки от максимального тока через СВ:
где максимальный рабочий ток, проходящий по СВ, с учетом самозапуска нагрузки.
Время срабатывания защиты выбирается на ступень селективности выше времени срабатывания смежной защиты с максимальным временем срабатывания:
Чувствительность защиты в основной зоне определяется при КЗ на шинах 35 кВ в минимальном режиме:
Чувствительность защиты в зоне резервирования определяется при КЗ на выводах НН Т1, Т2 и Т3 в минимальном режиме:
Требование чувствительности в основной зоне выполняется.
Ток срабатывания реле тока УРОВ принимается равным 0,25 А. Время срабатывания УРОВ принимается равным 0,2 с.
Ток срабатывания защиты на вводном выключателе 10 кВ ПС4 выбирается из условия согласования с защитами присоединений, а так же из условия отстройки от максимального рабочего тока с учетом самозапуска нагрузки.
где ток срабатывания защиты, с которой выполняется согласование.
Время срабатывания защиты на ВВ выбирается на ступень селективности выше времени срабатывания смежных защит с которыми производится согласование:
Результаты согласования представлены в таблице
Таблица 9 - Согласование защиты на ВВ 10 кВ ПС2
Примем ток срабатывания защит на вводном выключателе равными:
Чувствительность защиты в основной зоне определяется при КЗ на шинах 10 кВ в минимальном режиме:
Требование чувствительности обеспечивается.
Ток срабатывания реле тока УРОВ принимается равным 0,25 А. Время срабатывания УРОВ принимается равным 0,2 с.
Расчет параметров срабатывания дифференциальной защиты Т 1
Характеристика срабатывания дифференциальной защиты трансформатора представлена на рисунке 6.
Расчет параметров срабатывания дифференциальной защиты выполняется в соответствии с [3]и [4].
Рис. 7 - Характеристика срабатывания дифференциальной защиты
где коэффициент, учитывающий переходный процесс;
коэффициент однотипности трансформаторов тока;
относительная полная погрешность ТТ, равная 10%.
относительная погрешность, обусловленная наличием регулятора напряжения;
относительная погрешность выравнивания токов плеч.
Ток начала торможения принимается равным о.е.
Ток торможения блокировки определяется из условия отстройки от сквозного тока нагрузки при КЗ:
коэффициент, определяющий предельную нагрузочную способность трансформатора;
Дифференциальный ток при сквозном металлическом КЗ на выводах НН равен:
Уставка по уровню блокировки по второй гармонике принимается равной 10% в соответствии с рекомендациями производителя.
Ток срабатывания дифференциальной отсечки выбирается из условий отстройки от броска тока намагничивания и максимального тока небаланса при сквозном КЗ:
Чувствительность дифференциальной защиты при КЗ на выводах НН трансформатора равен:
Требование чувствительности обеспечивается.
Расчет параметров срабатывания МТЗ ВН Т1
Ток срабатывания защиты ВН трансформатора Т1 выбирается из условия согласования с защитами на ВВ 10 кВ:
Время срабатывания защиты принимается на ступень селективности больше времени срабатывания защиты на вводном выключателе.
Чувствительность защиты в основной зоне определяется при КЗ на выводах 10 кВ в минимальном режиме:
Требование чувствительности обеспечивается.
Расчет параметров срабатывания защиты от перегрузки Т1
Ток срабатывания защиты от перегрузки выбирается из условия отстройки от номинального тока силового трансформатора:
Ток срабатывания реле тока УРОВ принимается равным 0,25 А. Время срабатывания УРОВ принимается равным 0,2 с.
Ток срабатывания первой ступени защиты W 3 выбирается из условия отстройки от тока КЗ в конце защищаемого участка (в конце линии) и броска тока намагничивания трансформаторов T1,Т2 и Т3:
где максимальное значение тока при КЗ на шинах 35 кВ ПС2;
принимаемое значение коэффициента броска тока намагничивания;
Ток срабатывания второй ступени защиты W3 выбирается из условия согласования с первой ступенью защиты W4, секционного выключателя 35кВ и отстройки от КЗ в конце зоны действия быстродействующей защиты T2:
где максимальное значение тока при КЗ на шинах 10 кВ ПС2;
Время срабатывания второй ступени защиты выбирается равной ступени селективности:
Чувствительность защиты определяется при КЗ на шинах 35 кВ ПС2 в минимальном режиме:
Защита имеет достаточную чувствительность при КЗ на всей линии.
Ток срабатывания третьей ступени защиты W3 выбирается из условия согласования с защитами присоединений и секционного выключателя 35 кВ:
Время срабатывания второй ступени защиты выбирается на ступень селективности выше времени срабатывания смежных защит:
Чувствительность защиты в основной зоне определяется при КЗна шинах 35 кВ ПС2 в минимальном режиме:
Чувствительность защиты в зоне резервирования определяется при КЗ на выводах НН Т1, Т2 и Т3 в минимальном режиме:
Требование чувствительности в основной зоне выполняется и эта защита может использоваться для резервирования защит Т1, T2 и W4.
Уставки АПВ принимаются равными уставкам АПВ W4.
Параметры срабатывания РЗА W1-W2 выбираются такими же, как и для защиты W3.
Параметры срабатывания МТЗ на вводных выключателях 35 кВ ПС2 выбираются равными параметрам срабатывания третьей ступени W3.
Ток срабатывания реле тока УРОВ принимается равным 0,25 А. Время срабатывания УРОВ принимается равным 0,2 с.
Защита шин 35 кВ ПС2 выполняется в виде логической защиты шин (ЛЗШ), аналогично защите шин 10 кВ. Токи срабатывания ЛЗШ равны:
Выдержка времени срабатывания ЛЗШ принимается равной:
Пуск АВР выполняется от ЗМН на вводном выключателе.
Напряжение срабатывания ЗМН принимается равным 0,3 Uном:
Выдержка времени срабатывания ЗМН должна быть на ступень селективности больше выдержек времени защит присоединений, при КЗ в зоне действия которых напряжение на шинах снижается до напряжения срабатывания ЗМН.
Уставка контроля напряжения на смежной секции принимается равной 0,9Uном:
Выдержка времени срабатывания АВР принимается равной минимальной уставке, поскольку отстройка по времени от КЗ реализована в ЗМН.
Расчет выполняется аналогично расчету АВР 10 кВ.
Карты селективности представлены на рисунке 8.
ток релейный защита электропередача
В данной работе был выполнен проект релейной защиты и автоматики участка электрической сети. В ходе проектирования были произведены расчеты параметров схемы замещения сети, рабочих режимов и режимов коротких замыканий в объемах, необходимых для выбора параметров срабатывания защит. В работе произведен выбор устройств релейной защиты и автоматики и расчет уставок.
Поскольку участок электрической сети, для которого выполнялось проектирование защиты, не имеет замкнутых участков, использовались, в основном, ненаправленные ступенчатые токовые защиты.
Проверка чувствительности и анализ карт селективности подтвердили уместность применения выбранных защит.
1. Правила устройства электроустановок (ПУЭ). Издание седьмое. М.: НЦ «ЭНАС», 2007. 552 с.
2. Нормы технологического проектирования подстанций переменного тока с высшим напряжением 35-750 кВ (НТП ПС). Стандарт организации. ОАО «ФСК ЕЭС», 2009.
3. Методические указания по выбору параметров срабатывания устройств РЗА подстанционного оборудования производства ООО НПП «ЭКРА». Стандарт организации. ОАО «ФСК ЕЭС», 2011.
4. Шкаф защиты трансформатора типа ШЭ2607 048048. Руководство по эксплуатации. ЭКРА.656453.151 РЭ.
Расчет токов короткого замыкания. Выбор тока плавкой вставки предохранителей для защиты асинхронного электродвигателя. Параметры установок автоматов. Чувствительность и время срабатывания предохранителя. Селективность между элементами релейной защиты. дипломная работа [2,8 M], добавлен 24.11.2010
Анализ существующей схемы режимов электропотребления. Расчет режимов работы подстанции, токов короткого замыкания в рассматриваемых точках системы электроснабжения. Выбор устройств релейной защиты и автоматики. Общие сведения о микропроцессорных защитах. курсовая работа [355,6 K], добавлен 18.01.2014
Проектирование кабельной линии. Расчет токов короткого замыкания, определение сопротивлений элементов сети. Выбор комплектных трансформаторных подстанций и распределительных устройств. Расчет параметров релейной защиты, селективности ее действия. курсовая работа [677,2 K], добавлен 01.05.2010
Определение параметров схемы замещения и расчет функциональных устройств релейной защиты и автоматики системы электроснабжения. Характеристика электроустановки и выбор установок защиты заданных присоединений: электропередач, двигателей, трансформаторов. курсовая работа [422,5 K], добавлен 23.06.2011
Расчет токов короткого замыкания и релейной защиты для рассматриваемого фрагмента электрической сети. Организация и выбор оборудования для выполнения релейной защиты. Расчет релейной защиты объекта СЭС. Выбор трансформатора тока и расчет его нагрузки. курсовая работа [911,3 K], добавлен 29.10.2010
Расчетные токи короткого замыкания. Выбор устройств релейной защиты и автоматики. Расчет защиты асинхронного двигателя. Двухрелейная двухфазная защита на реле типа РТ-84. Дешунтирование катушки отключения трансформатора, а также ток срабатывания. курсовая работа [238,1 K], добавлен 25.05.2014
Выбор и расчет устройства релейной защиты и автоматики. Расчёт токов короткого замыкания. Типы защит, схема защиты кабельной линии от замыканий. Защита силовых трансформаторов. Расчетная проверка трансформаторов тока. Оперативный ток в цепях автоматики. курсовая работа [1,3 M], добавлен 08.01.2012
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .

© 2000 — 2021



Построение релейной защиты системы электроснабжения курсовая работа. Физика и энергетика.
Реферат: OS Linux
Реферат Звездное Небо 10 Класс
Реферат по теме Культура в X-XIV веках
Яндекс Практикум Тестирование Скачать Дипломную Работу
Учебное пособие: Методические указания по выполнению контрольной работы для студентов заочного отделения специальности 270103 Строительство и эксплуатация зданий и сооружений
Множественная корреляция
Контрольная работа по теме Анализ статьи 'Методы организации учебно-творческой деятельности в процессе формирования творческой самостоятельности студентов-дизайнеров'
Реферат по теме Оценка экстерьера животных
Сборник Контрольных Работ 4 Класс Скачать
Курсовая работа по теме Полевое обследование и картирование почв хозяйства 'Пятилетка' Колышлейского района Пензенской области
Отчет по практике по теме Організація обслуговування в закладі готельного господарства на прикладі готелю 'L&M'
Реферат: The Remains Of The Day Essay Research
Реферат: Гранатомёт АГС-17. Скачать бесплатно и без регистрации
Сочинение О Любом Музее
Контрольная Работа На Тему Функционирование Предприятия В Условиях Рынка
Курсовая работа: Апелляционный суд в судебной системе Украины. Скачать бесплатно и без регистрации
Контрольные Работы По Математике 5 Класс Кузнецова
Контрольная Работа На Тему Особенности Обязательного Медицинского Страхования В Рф
Моя Семья Моя Радость Сочинение
Ценности Культуры Реферат
Клонирование человека в новом Уголовном Кодексе Республики Молдова - Государство и право курсовая работа
Особливості кваліфікації діянь співучасників у межах окремих форм співучасті у злочині - Государство и право курсовая работа
Исследование процесса измельчения в бегунах мокрого помола СМ–365 - Производство и технологии курсовая работа