Определение основных электрических величин силового трансформатора. Курсовая работа (т). Физика.

👉🏻👉🏻👉🏻 ВСЯ ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻

Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.

Помощь в написании работы, которую точно примут!

Похожие работы на - Определение основных электрических величин силового трансформатора

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе

Нужна качественная работа без плагиата?

Не нашел материал для своей работы?

Поможем написать качественную работу Без плагиата!

. Определение основных электрических
величин.

.1 Определение линейных и фазных
токов и напряжений обмоток ВН и НН.

.2 Определение испытательных
напряжений.

.3 Определение активной и реактивной
составляющих напряжения короткого замыкания.

. Расчёт основных размеров
трансформатора.

.1 Выбор схемы, конструкции и
технологии изготовления магнитной системы.

.2 Выбор марки и толщины листов
стали и типа изоляции, индукции в магнитной системе.

.4 Выбор конструкции. Определение
размеров основных изоляционных промежутков главной изоляции обмоток.

.5 Предварительный расчёт
трансформатора и выбор соотношения основных размеров β
с
учётом заданных значений Uk,
Рк, Рх.

.6 Определение диаметра стержня и
высоты обмотки, предварительный расчёт магнитной системы.

. Расчёт обмоток низкого и высокого
напряжения.

. Определение параметров короткого
замыкания.

.1 Определение потерь короткого
замыкания.

.2 Определение напряжения короткого
замыкания.

.3 Определение механических сил в
обмотках.

.4 Расчёт температуры обмоток при
коротком замыкании

. Окончательный расчёт магнитной
системы. Определение параметров холостого хода.

.1 Определение размеров пакетов и
активных сечений стержня и ярма.

.2 Расчёт потерь и тока холостого
хода.

.1 Проверочный тепловой расчёт
обмоток.

.3 Окончательный расчёт превышения
температуры обмоток и масла.

Потери короткого замыкания: Рк=5,5 кВт

Напряжение короткого замыкания: Uк=4,5%

Номинальные напряжения первичной и вторичной
обмоток: U1=10 кВ

Трансформатором называется статическое
электромагнитное устройство, имеющее две или более индуктивно связанных обмоток
и предназначенное для преобразования посредством электромагнитной индукции
одной или нескольких систем переменного тока. Трансформатор, предназначенный
для преобразования электрической энергии в сетях энергосистем и потребителей
электроэнергии называется силовым.

В конструктивном отношении силовой масляный
трансформатор можно схематически представить состоящим из трёх основных систем
- магнитной системы обмоток с их изоляцией и системой охлаждения - и
вспомогательных: устройства регулирования напряжения, измерительных и защитных
устройств, арматуры и других различных устройств в зависимости от конструкции
трансформатора.

Конструктивной и механической основой
трансформатора является его магнитная система, которая служит для локализации в
ней основного магнитного поля трансформатора. Магнитная система представляет
собой комплект пластин из электротехнической стали или другого ферромагнитного
материала, собранных в определённой геометрической форме.

Силовые трансформаторы обладают весьма высоким
коэффициентом полезного действия η = 95÷99,5
%

1. Определение основных электрических величин

.1 Определение линейных и фазных токов и
напряжений обмоток ВН и НН.

Мощность одной фазы и одного стержня
трансформатора:

Фазный ток на стороне ВН, т.к. при
соединении в Y равен
линейному

Фазный ток на стороне НН, т.к. при
соединении в Y равен
линейному

Фазные напряжения и токи определены
исходя из условия соединения обмоток:

.2 Определение испытательных
напряжений обмоток

Uисп.вн=35 кВ
- при Uвн=10кВ
табл. 4.1.

Uисп.нн=5 кВ
- при Uнн=0,4кВ
табл. 4.1.

.3 Определение активной и реактивной
составляющих напряжения короткого замыкания

Активная составляющая напряжения
короткого замыкания

где Рк - потери короткого замыкания,
Вт

Реактивная составляющая напряжения
короткого замыкания

где Uk - полная
составляющая напряжения короткого замыкания, %

2. Расчёт основных размеров
трансформатора

.1 Выбор схемы, конструкции и
технологии изготовления магнитной системы

Магнитная система трансформатора
является основной его конструкцией. Выбор основных размеров магнитной системы
вместе с основными размерами обмоток определяет главные размеры активной части
и всего трансформатора.

Согласно указаниям стр.79. выбираем
плоскую трёхфазную стержневую шихтованную магнитную систему с 4 косыми стыками
на крайних стержнях и 3 прямыми на среднем стержне. Стержни магнитной системы
скрепляются после посадки обмоток путём расклинивания с внутренней обмоткой .

Ярма спрессовываются ярмовочными
балками. Поперечное сечение стержня в стержневой системе имеет вид симметричной
ступенчатой фигуры, вписанной в окружность.

Стержень и ярма шихтованной
магнитной системы должны быть стянуты и скреплены так, чтобы остов представлял
собой достаточно жёсткую конструкцию как механическая основа трансформатора.

.2 Выбор марки и толщины листов
стали и типа изоляции пластин, индукции в магнитной системе

Материал магнитной системы -
холоднокатаная текстурованная рулонная сталь марки 3404 толщиной 0,35мм.
Плотность стали - 7650 кг/м3,

Удельное электрическое сопротивление
- 0,5мкОм·м.

Трансформаторы с рационально
сконструированной магнитной системой из этой стали при надлежащей технологии её
изготовления имеют экономию в расходе активных и других материалов и
относительно малые потери и ток холостого хода.

Число ступеней в стержне - 6 без
прессующих пластин табл. 2.5.

Коэффициент круга Ккр = 0,913м табл.
2.5.

Индукция в стержне Вс=1,6 Тл табл.
2.4.

Изоляция пластин - нагревостойкое
изоляционное покрытие, коэффициент

Ярмо многоступенчатое, число
ступеней ярма nя =5.

Число зазоров в магнитной системе на
косом стыке четыре n3 ’=4, на прямом три n3 ”=3.

Удельные потери в стали:
Рс=1,295Вт/кг табл. 8.10.

Удельные потери в ярме:
Ря=1,207Вт/кг табл. 8.10.

Удельная намагничивающая мощность
для зазоров табл. 8.17 на прямых
стыках qз’’=23500В·А/м2

на косых стыках qз’=2500В·А/м2
табл. 8.17

Коэффициент, учитывающий добавочные
потери в обмотках, потери в отводах, стенках бака и других металлических
конструкциях от гистерезиса и вихревых токов, от воздействия поля рассеивания.

Кд=0,96 табл. 3.6. Значения а
и b (постоянные
коэффициенты для медных обмоток):

.3 Выбор материала и предварительный
выбор конструкции обмоток

обмотка ВН при U=10кВ и токе
23А - цилиндрическая многослойная из круглого провода;

обмотка НН при U=0,4кВ и
токе 573,3 А - цилиндрическая двухслойная из прямоугольного провода.

2.4 Выбор конструкции и определение
размеров основных изоляционных промежутков главной изоляции обмоток

Главная изоляция обмоток - это
изоляция каждой из обмоток от заземлённых частей и от других обмоток. Выбор
изоляционных промежутков определяет не только расход активных изоляционных и
конструктивных материалов, но также массу, габарит, а следовательно и
предельную мощность трансформатора.

Изоляция между обмотками ВН и НН
осуществляется жесткими бумажно- бакелитовыми цилиндрами или мягкими цилиндрами
намотанными при сборке трансформатора из электроизоляционного картона. Размер
выступа цилиндра за высоту обмотки обеспечивает отсутствие разряда по
поверхности цилиндра между обмотками или с обмотки на стержень.

Для испытательного напряжения Uисп.нн.=5кВ
и Uисп.вн.=35кВ
по табл. 4.4 и 4.5.

определяем основные изоляционные
промежутки:

l01=15 мм -
расстояние обмотки НН от ярма;

а01=4 мм - расстояние обмотки НН от
стержня;

l02=30 мм -
расстояние обмотки ВН от ярма;

а12=9 мм - расстояние между ВН и НН;

а22=10 мм - расстояние между ВН и
НН;

.5 Предварительный расчёт
трансформатора и выбор соотношения основных размеров β с учётом
заданных значений Uк, Рк, Рх.

Ширина приведенного канала
рассеивания:

Расчёт основных коэффициентов (по ф.
3.30, 3.36, 3.43, 3.44, 3.52, 3.65. )

где Кр- коэфф. приведения идеального
поля рассеиния к реальному (коэфф. Роговского). Кр= 0,95 стр.162

В1=2,4·10-2·0.86·1.02·163(1.36+0.46+0.411)=192,3
кг

В2=2,4·10-2·0,86·1,02·162(2,7+3)=30,72
кг

где К0= 2,46·10-2 - для меди
стр.132

Минимальная стоимость активной части
трансформатора имеет место при условиях, определяемых уравнением:

Решение этого уравнения дает
значение β=
2,07 соответствующее
минимальной стоимости активной части С’а,ч..

Определяем предельные значения β по
допустимой плотности тока и растягивающим механическим напряжениям по ф.3.61 и
3.66. .

Оба полученных значения β лежат за
пределами обычно применяемых значений.

Масса одного угла магнитной системы:

Площадь зазора на прямом стыке:
П”з=Пс=176х2

Площадь зазора на косом стыке:
П’з=Пс·x2

Для магнитной системы потери
холостого хода:

где Кп,д - коэффициент добавочных
потерь

Кп,у - коэффициент, учитывающий
увеличение потерь в углах магнитной системы

Намагничивающая мощность по формуле.
8.44 :

Кт,у - коэффициент, учитывающий
увеличение намагничивающей мощности в углах магнитной системы

Кт,пл - коэффициент, учитывающий
увеличение намагничивающей мощности в углах магнитной системы:

Определяем основные размеры
трансформатора:

a2=0.46·16x=7,36x=d12+a12+2a2+a22=21,76x+0,9+7,36x+0.02=0.92+29,1x

Дальнейший
расчёт, начиная с определения массы стали магнитной системы, для шести значений
β
(от
1 до 3) проводим в форме таблицы 1.

C=d12+a12+2a2+a2230,0232,5834,6136,3637,8739,2

Строим графики зависимости Рх=f(β),
i0=f(β)
и Gач=f(β).

Предельные значения β для заданных
потерь х.х. Рх=950 Вт, β≤1,42.

Предельное значение β для
заданного тока х.х. i0=2,1% составляет β≤ 3.

Ранее были установлены предельные
значения, ограниченные плотностью тока

β≤ 6,44. С учетом
заданных критериев выбираем β=1,7, соответствующее ему значение d по шкале
нормированных диаметров составляет 0,17м. В этом случае стоимость активной
части отличается от минимального значения не более чем на 1%, а потери и ток
х.х. оказываются ниже заданного значения.

.6 Определение диаметра стержня и
высоты обмотки, предварительный расчёт магнитной системы

=
d12+a12+bd+a22=
0,24+0,009+0,46· 0,18+0.01= 0,341м.

Пфс
=208,5 см2 = 208,5· 10-4 м2 табл. 8.6.

Предварительное
напряжение одного витка обмоток:

3.
Расчёт обмоток низкого и высокого напряжения

Число
витков на одну фазу обмотки НН

Находим
действительную индукцию в стержне:

=
Uв / 4,44 f Пс=
6,96/4,44·50·0,02= 1,567 Тл ф.6.3.

Ориентировочный
осевой размер витка:

в2=l2/(wсл2+1), где l1=l - 0,01 =
0,424- 0,01=0,414м

Общий
суммарный радиальный размер витка:

где
g - плотность
теплового потока [1,263]

Кз-
коэфф. заполнения; Кз= 0,8 - для цилиндрических обмоток.

Ориентировочный
предельный радиальный размер провода а=7,5мм [1,264]

По
полученным ориентировочным значениям по /1.212/ подбираем провод

где
nb2 - число
проводов в одном витке;

a· b - линейные
размеры провода без изоляции;

a'· b' - линейные
размеры провода c изоляцией

ПБ
4× , изоляция
0,45≈0,5 на две стороны

где
а’ - меньшая ширина прямоугольного провода, учитывая изоляцию,

Полная
охлаждаемая поверхность обмотки НН

где
с - число активных (несущих обмотки) стержней трансформатора,

П02=2·3·0,8·π(0,178+0,21)0,8=4,67
м2

Выбираем
схему регулирования напряжения при многослойной цилиндрической обмотке.
Регулировочные витки обмотки ВН рекомендуется размещать симметрично
относительно середины высоты обмотки. Намотка регулировочных витков
производится тем же проводом и с тем направлением намотки, что и основных
витков обмотки.

Число
витков в обмотке ВН при номинальном напряжении:

напряжение трансформатор
индукция замыкание

Число
витков на одной ступени регулирования при соединении обмотки ВН в звезду:

где
ΔU- напряжение
на одной ступени регулирования обмотки или разность напряжений двух соседних
ответвлений.

ΔU= Uн·
2,5/100= 10000· 2,5/100= 250В.

Для
четырех ступеней регулирования имеем:

1=2·2,67·106-2,643·106=2,77·106 А/мм2

Ориентировочное сечение витка обмотки ВН:

По полученному ориентировочному
сечению витка и ассортименту медного обмоточного провода по /1.211/ выбираем
провод марки ПБ с сечением 8,3мм2 с диаметром провода без изоляции d 2 =2мм и
провода с изоляцией d =2,4мм

где nв1 - число
параллельных проводов в витке обмотки ВН

wсл1=0,745·103/(2·
2,4)-1=154,2. Принимаем 154 витка.

По рабочему напряжению Uсл=2143,7 В
по /1.190/ выбираем число слоев и общую толщину кабельной бумаги и изоляции
между двумя слоями обмотки:

Число слоёв кабельной бумаги на
толщину листов

выступ междуслойной изоляции на
торцах обмотки (на одну сторону).

По конструктивным соображениям
разбиваем обмотку на две катушки с осевым масляным каналом между ними.
Минимальная ширина масляного канала между катушками

а1=[d’1nсл1+δмсл(nсл1-1)+а’22]·10-3

а1=[2,4·6+4·0,12(6-1)+5]·10-3=0,0218м

где а12 = 0,009м - размер канала
между обмотками ВН и НН

где с - число активных (несущих
обмотки) стержней трансформатора,

К=0,83 - коэффициент, учитывающий
закрытие части поверхности обмотки изоляционными деталями и число внутренних и
наружных поверхностей. /1.285/

П01=3·1,5·0,83·π(0,228+0,2716)
0,745=4,36 м2

где Dср1 -
средний диаметр обмотки ВН

Gм1=28·103·3·0,25·870·16,6·10-6=303,2
кг

Масса провода обмотки ВН по /1.211/

где Dср2 -
средний диаметр обмотки НН

Gм2=28·103·3·0,194·32,4·220,4·10-6=116,3
кг

Масса провода обмотки НН по /1.216/

4. Определение параметров короткого
замыкания

.1 Определение потерь короткого
замыкания - в основных и добавочных обмотках, добавочных в элементах
конструкций

Росн1=2,4·10-12 ·2,72 ·1012
·303,2=5304,7 Вт

Росн2=2,4·10-12·2,62·1012
·116,3=1886,8 Вт

Коэффициент добавочных потерь для
обмотки ВН:

n1=6 - число
проводников обмотки в направлении, перпендикулярном

направлению линий магнитной индукции
поля рассеяния;

m1 - число
проводников обмотки в направлении, параллельном

направлению линий магнитной индукции
поля рассеяния;

Коэффициент добавочных потерь для
обмотки НН:

n2 - число
проводников обмотки в направлении, перпендикулярном

направлению линий магнитной индукции
поля рассеяния;

m2 - число
проводников обмотки в направлении, параллельном

направлению линий магнитной индукции
поля рассеяния;

Длина отводов обмотки ВН
приближённо:

Длина отводов обмотки НН
приближённо:

Сечение отводов ВН и НН такое же,
как и соответственно у обмоток ВН и НН.

Gотв1=lотв1П1·8900,
где γм= 8900
кг/м3 -плотность меди [ 1,315]

Ротв1=2,4·10-12·2,772·1012·0,82=15,1
Вт

Ротв2=2,4·10-12·2,642·1012
·10,95=183,1 Вт

Потери в стенках бака и других
элементах конструкции до выявления размеров бака определяем приближённо:

где К=0,015 - коэффициент
определяемый по [ 1,319], а S- полная мощн. тр-ра.

Рк= Росн1Кд1+Росн2Кд2+Ротв1+Ротв2+Рб

Рк= 5304,7·1,0004+1886,8·1,0016+15,1+183,1+60=7450,2
Вт

Для номинального напряжения обмотки
ВН:

Ркв= Р к - 0,05Р осн1 · К
д1=7450,2-0,05·5304,7·1,0004=7184,8Вт

или (Ркв/Ркз)100% = ( 7184,8/5500)
100%=130% заданного значения.

Активная составляющая напряжения
короткого замыкания:

Реактивная составляющая напряжения
короткого замыкания:

ар - ширина приведенного канала
рассеяния

или U К·100/Uкзад
=4,2·100/4,5=93,3% от заданного значения.

Установившийся ток короткого
замыкания на обмотке ВН:

где Sк - мощность
короткого замыкания эл.сети

Мгновенное максимальное значение
тока короткого замыкания:

где Кмах - коэффициент, учитывающий
максимально возможную апериодическую составляющую тока короткого замыкания

.3 Определение механических сил в
обмотках

Радиальная сила, растягивающая
внешнюю обмотку ВН и изгибающая, сжимающая провода внутренней обмотки НН:

Fр=0,628(iк.мах·wн1)2β·Кр·10-6 [
1,333]

Fр=0,628(9,24·827,8)2
1,7·0,98·10-6=612109 Н

Среднее сжимающее напряжение в
проводе обмотки НН:

Среднее растягивающее напряжение в
проводе обмотки ВН:

что меньше допустимого значения 60
МПа.

а01=а12+а1+а2=
0,009+0,0162+0,0218=0,047,

k02=0 , т.к.
для обмотки с регулировочными витками, симметрично расположенными относительно
середины высоты обмоток на каждой ступени.

Наибольшая осевая сила возникает в
середине высоты обмотки. В середине высоты обмотки НН, имеющий меньший
радиальный размер, сжимающее напряжение определяется:

/ - суммарный радиальный размер
проводов обмотки НН,

что ниже допустимого значения 18 - 20 МПа.

.4 Расчёт температуры обмоток при коротком
замыкании

Время, в течение которого температура обмоток
достигает 2500С /1.344/

Температура обмоток через 3 секунды
после возникновения короткого замыкания /1.344/ при υн=900С

5. Окончательный расчёт магнитной системы.
Определение параметров холостого хода

.1 Определение размеров пакетов и активных
сечений стержня и ярма

Принята конструкция трехфазной плоской
шихтованной магнитной системы, собираемой из пластин холоднокатаной
текстурированной стали марки 3404 толщиной 0,35мм. Стержни магнитной системы
скрепляются бандажами из стеклоленты. Размеры пакетов выбраны по [табл. 8.2.[1]
Для стержня диаметром 0,17м без прессующей пластины. Число ступеней в сечении
стержня nc=6, в
сечении ярма nя=5.

Размеры пакетов в сечении стержня и ярма.

Общая толщина пакетов стержня (ширина ярма)
равна 162мм=0,162м.

где l02 =0,03м -
расстояние от обмотки до ярма

Расстояние между осями соседних
стержней:

Объем стали угла магнитной системы:

где Vу=2008см3=2,008·10-3м3
- объём угла /1.табл.8.6./

Vу.ст.=0,96·2,008·10-3=1,927·10-3м3.

где γст -
плотность трансформаторной стали

Gc’=3 ·200,16
·10-4 ·0,805 ·7650=369,8кг.

”=с ·(Пс · а1я · γст ·10-3-Gу) ,где

а1я=160 ·10-3м - ширина одного
пакета;

Gу= Vу.ст · γст- масса
угла магнитной системы

Gс”=3(200,16 ·10-4
·160 ·10-3 ·7650-14,74)=29,3кг

где G’я - масса
частей ярм, заключённых между осями крайних стержней

’я=
2(3-1)0,281·205,5·10-4·7550=176,7 кг

Полная масса стали плоской магнитной
системы:

.2 Расчёт потерь и тока холостого
хода

Магнитная система собирается из
электротехнической тонколистовой рулонной холоднокатаной текстурированной стали
марки 3404 толщиной 0,35 мм.

Потери холостого хода: /1,
форм.8.32/
где на основании § 8.2 и
табл. 8.12. принимаем:

Полная намагничивающая мощность
трансформатора

=[Кт,р·Кт,з(qс·Gc+qя·G’я-4qя·Gу+ Кт,у·Кт,пл·Gу)+Σqз·nз·Пз]Кт,я·Кт,п·Кт,ш

где Кт,р - коэффициент, учитывающий
влияние резки полосы рулона на пластины;

Кт,з - коэффициент, учитывающий
срезание заусенцев;

Кт,пл - коэффициент, учитывающий ширину
пластин в углах магнитной системы;

Кт,я - коэффициент, учитывающий
форму сечения ярма;

Кт,п - коэффициент, учитывающий
прессовку магнитной системы;

Кт,ш - коэффициент, учитывающий
перешихтовку верхнего ярма;

qз - удельные
потери в зоне шихтованного стыка

Qx=[1,18·1(1,575·399,1+1,42·176,9-4·1,42·14,74+ 42,15·1,5·14,74)+

+2000·4·0,028+20700·3·0,02]·1·1,045·1,01=3860
В·А

Относительное значение тока
холостого хода в процентах номинального тока:

или (1,06/2,3)·100=51,1% от
заданного.

Активная составляющая тока холостого
хода

то же, в процентах номинального
тока:

Реактивная составляющая -
соответственно:

Коэффициент полезного действия
трансформатора:

.1 Проверочный тепловой расчёт
обмоток

Внутренний перепад температуры в
обмотке ВН

где q1 -
плотность теплового потока на поверхности обмотки

λиз -
теплопроводность материала изоляции витков

Внутренний перепад температуры в
обмотке НН

где q2 -
плотность теплового потока на поверхности обмотки

λиз -
теплопроводность материала изоляции витков

Перепад температур на поверхности
обмотки ВН

где К1 - коэффициент, учитывающий
скорость движения масла внутри обмотки

К2 - коэффициент, учитывающий
затруднение конвекции масла в каналах внутренних обмоток

К3 - коэффициент, учитывающий
влияние на конвекцию масла относительно ширины (высоты) горизонтальных масляных
каналов

Перепад температур на поверхности
обмотки НН

где К1 - коэффициент, учитывающий
скорость движения масла внутри обмотки

К2 - коэффициент, учитывающий
затруднение конвекции масла в каналах внутренних обмоток

К3 - коэффициент, учитывающий
влияние на конвекцию масла относительно ширины (высоты) горизонтальных масляных
каналов

Θо,м2=1·1,1·1,1·0,35·356,60.6=14,40С

Полный перепад температур на обмотке
ВН

Полный перепад температур на обмотке
НН

Выбираем конструкцию - гладкий
масляный бак с вваренными охлаждающими гнутыми трубами.

Ширина бака выбирается из условия
изоляции отводов от стенок бака. Отвод ВН имеет диаметр стержня 20 мм.
Изоляционное расстояние от отвода НН до обмотки ВН S3=15 мм.
Диаметр неизолированного отвода НН d2=10 мм.
Изоляционное расстояние от изолированного отвода обмотки НН до стенки бака S4=15 мм.
Изоляционное расстояние от изолированного отвода ВН до собственной обмотки S1=15 мм.
Расстояние от отвода ВН до стенки бака S2=S1=15 мм.

=0.39+(15+15+20+15+15+10)·10-3=0.48
м

где n
- толщина подкладки под нижнее ярмо

где Ня,к - минимальное расстояние от ярма до
крышки бака

Выбираем три ряда труб круглого сечения
диаметром 51/48.

Расстояние между центрами отверстий наружного
ряда труб

Прямой участок для внутреннего ряда труб

Расстояние между осями труб на стенке бака

второй ряд снаружи bп-1=bп-2·tр·10-3

Развёрнутая длина трубы в каждом ряду:

Поверхность излучения бака с трубами

Пи=[2(A-B)+π·B+π(2·a1+2R+2·tр(n-1)+d)10-3]H+0.5·Пкр

Пкр - поверхность охлаждения крышки

Пи=[2(1,11-0,48)+π·0,48+π(2·50+2·150+2·75(2-1)+51)10-3]1,46+0.5·0,53=7,07м2

Пк,гл=2(1,11+0,48)1,46+0,53·0,5=5 м2

.3 Окончательный расчёт превышений температуры
обмоток и масла

Среднее превышение температуры стенки бака над
температурой окружающего воздуха

Среднее превышение температуры масла
вблизи стенки над температурой стенки бака

где ΣПк - сумма
поверхностей конвекции гладкой части труб, крышки без учёта коэффициента
улучшения или ухудшения конвекции

К1 - коэффициент, равный 1,0 при
естественном масляном охлаждении

Превышение температуры масла в
верхних слоях над температурой окружающего воздуха

Превышение температуры обмоток над
температурой окружающего воздуха обмотки ВН

Превышение температуры обмоток над
температурой окружающего воздуха обмотки НН

.4 Приближённое определение массы
конструктивных материалов и масла трансформатора

Gгл=(5+1,5·0,53)5·10-3·7850=227,5
кг

1.
Тихомиров П.М. Расчёт трансформаторов: Учеб. пособие для вузов. - 5е изд., перераб.
и доп. - М.: Энергоатомиздат, 1986.- 528 с.: ил.

.
Электротехнический справочник.Т.2. / под ред. В.Г. Грудинского - 6е изд.,
перераб. и доп. - М.:Энергоиздат,1981.- 640с.,ил.

Похожие работы на - Определение основных электрических величин силового трансформатора Курсовая работа (т). Физика.
Реферат: Основы контрольно-ревизионной работы
Курсовая работа по теме Сказовое начало сборника 'Малахитовая шкатулка' П.П. Бажова
Сочинение Рассуждение Что Значит Быть Настоящим Другом
Дипломная работа по теме Ефективність засобів та знарядь лову риб на Каховському водосховищі
Реферат: Проблемы развития рынка ценных бумаг в России
Реферат На Тему Происхождение Членистоногих
Посттромбофлебитический Синдром Реферат Хирургия
Контрольная работа: Сущность социального государства
Курсовая работа по теме Плов из свинины
Расчет релаксационного генератора на ИОУ
Структура Сочинения Рассуждения По Литературе 8 Класс
Кандидатская Диссертация 2022 Пример
Реферат: Cable Modems Essay Research Paper In recent
Доклад по теме Особенности клинического течения инфаркта миокарда
Ответ на вопрос по теме Российская Федерация и мировая экономика. Внешнеэкономическая деятельность
Профилактика производственного травматизма
Курсовой Проект По Технической Механике
Реферат: Буровые и тампонажные растворы
Забота О Людях Это Сочинение 15.3
Дипломная работа по теме Уставной капитал, имущество предприятия (организации, фирмы): формирование, экономическая оценка, использование
Похожие работы на - Влияние на окружающую среду гальвано-покрасочного производства ОАО 'Тульский оружейный завод'
Реферат: Phedre Essay Research Paper Can love be
Похожие работы на - Эксплуатация морских и речных портов

Определение основных электрических величин силового трансформатора. Курсовая работа (т). Физика.

Report Page