Модернизация трансформаторной подстанции - Физика и энергетика дипломная работа

Главная

Физика и энергетика
Модернизация трансформаторной подстанции

Система электрических сетей напряжением 0,4-110 кВ как мощный энергетический комплекс, обеспечивающий железнодорожные потребители электроэнергией. Характеристика вакуумного выключателя. Автоматический выключатель как контактный коммутационный аппарат.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

электрический сеть напряжение железнодорожный
Железнодорожный транспорт все в большей мере базируется на современных технологиях, широко использующих электрическую энергию. В связи с этим возрастают требования к надежности устройств, обеспечивающих электроснабжение железнодорожных объектов и устройств. Самый важный показатель устройств электроснабжения - надежность подачи электроэнергии к потребителю. Всякое отключение устройств от питания - плановое (для ревизии и ремонта) и особенно неожиданное аварийное - наносит огромный ущерб потребителю и самой энергетической системе. Поэтому необходимо применять эффективные и экономически целесообразные меры по обеспечению оптимальной надежности систем электроснабжения.
Потребители получают электроэнергию от централизованного источника - энергосистемы. При этих условиях основой системы являются электрические сети. В связи с ростом количества потребителей электроэнергии, увеличивается и количество потребляемой энергии, поэтому возникает необходимость модернизации существующих устройств электроснабжения. подстанций она обеспечивала требуемые надежность электроснабжения и качество электроэнергии. Задача обеспечения электроэнергией потребителей при проектировании систем железнодорожного электроснабжения должна решаться комплексно, с учетом развития в рассматриваемой зоне всех отраслей хозяйства. Проектирование железнодорожных электрических сетей необходимо проводить в соответствии как с общими директивными и нормативными документами (Правила устройства электроустановок, Правила технической эксплуатации и др.), так и со специально разработанными для железнодорожных сетей материалами.
Существует мощный энергетический комплекс, обеспечивающий железнодорожные потребители электроэнергией - система электрических сетей напряжением 0,4 - 110 кВ, однако рост нагрузок при появлении новых потребителей в зонах, уже охваченных централизованным электроснабжением, и при освоении новых железнодорожных районов, необходимость повышения надежности электроснабжения и качества электроэнергии, изменение планировки населенных пунктов и т.д. требуют дальнейшего развития электрических сетей. Оно включает как новое строительство, так и расширение, и реконструкцию сетей.
При этом, под новым строительством подразумевают сооружение новых линий электропередач и подстанций, под расширением - установку на одно-трансформаторных подстанциях второго трансформатора с соответствующим оборудованием, под реконструкцией - замену проводов линий электропередачи, перевод сетей с напряжения 6 кВ на напряжение 10 кВ, замену трансформаторов, установку средств компенсации реактивной мощности, секционирования, автоматизации, регулирования напряжения и т.п.
Таким образом, реконструкция действующих электрических сетей связана в первую очередь с изменением электрических параметров линий и подстанций при частичном или полном сохранении строительной части объектов, а также с установкой дополнительных аппаратов и оборудования. Реконструкция позволяет повысить пропускную способность действующих сетей, надежность электроснабжения и качества электроэнергии у потребителей.
Выбор вакуумных выключателей на стороне 10 кВ
Выбираем вакуумный выключатель для РУ-10кВ отходящей ветви на ТП-17
Uном = 10 кВ; Iпо = 8,3 кА S=1070 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя и выключателей со стороны высокого напряжения трансформатора:
Iном.тр = Sном.тр/Uном )= 1070 / 1,73 10 = 61,84 А
iy= Ку Iпо = 1,4 1,72 8,3 = 19,9 кА
Максимальный ток утяжеленного послеаварийного режима:
Iраб.мах= КавIном.тр = 1,4 61,84 = 86,58 А
Расчетный импульс квадратичного тока к.з., определяется по формуле:
Bк = Iпо2 ( tоткл + ta ) = 8,32( 0,03 + 0,015) =3,1кА2с
Условия выбора выключателя вносим в таблицу 1.1.
Таблица 1.1 - Условия выбора выключателя
BB-TEL-10-12.5/630-У2-41 ИТЕА674152.003ТУ
Выбираем вакуумный выключатель для РУ-10кВ отходящей ветви на ТП-4
Uном = 10 кВ; Iпо = 7,5 кА S=890 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя и выключателей со стороны высокого напряжения трансформатора:
Iном.тр = Sном.тр/Uном )= 890 / 1,73 10 = 51,45 А
iy= Ку Iпо = 1,4 1,72 7,5 = 18,06 кА
Максимальный ток утяжеленного послеаварийного режима:
Iраб.мах= КавIном.тр = 1,4 51,45 = 72 А
Расчетный импульс квадратичного тока к.з., определяется по формуле:
Bк = Iпо2 ( tоткл + ta ) = 7,52( 0,03 + 0,015) =2,5кА2с
Условия выбора выключателя вносим в таблицу 1.2.
Таблица 1.2 - Условия выбора выключателя
BB-TEL-10-12.5/630-У2-41 ИТЕА674152.003ТУ
Выбираем вакуумный выключатель для РУ-10кВ отходящей ветви на ТП-10
Uном = 10 кВ; Iпо = 5,9 кА S=630 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя и выключателей со стороны высокого напряжения трансформатора:
Iном.тр = Sном.тр/Uном )= 630 / 1,73 10 = 36,41 А
iy= Ку Iпо = 1,4 1,72 5,9 = 14,2 кА
Максимальный ток утяжеленного послеаварийного режима:
Iраб.мах= КавIном.тр = 1,4 36,41 = 50,97 А
Расчетный импульс квадратичного тока к.з., определяется по формуле:
Bк = Iпо2 ( tоткл + ta ) = 5,92( 0,03 + 0,015) =1,56кА2с
Условия выбора выключателя вносим в таблицу 1.3.
Таблица 1.3 - Условия выбора выключателя
BB-TEL-10-12.5/630-У2-41 ИТЕА674152.003ТУ
Выбираем вакуумный выключатель для РУ-10кВ отходящей ветви на ТП-31
Uном = 10 кВ; Iпо = 5,3 кА S=590 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя и выключателей со стороны высокого напряжения трансформатора:
Iном.тр = Sном.тр/Uном )= 590 / 1,73 10 = 34,1 А
iy= Ку Iпо = 1,4 1,72 5,3 = 12,76 кА
Максимальный ток утяжеленного послеаварийного режима:
Iраб.мах= КавIном.тр = 1,4 34,1 = 47,74 А
Расчетный импульс квадратичного тока к.з., определяется по формуле:
Bк = Iпо2 ( tоткл + ta ) = 5,32( 0,03 + 0,015) =1,26кА2с
Условия выбора выключателя вносим в таблицу 1.4.
Таблица 1.4 - Условия выбора выключателя
BB-TEL-10-12.5/630-У2-41 ИТЕА674152.003ТУ
Выбираем вакуумный выключатель для РУ-10кВ РС
Uном = 10 кВ; Iпо = 6,3 кА S=3180 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя и выключателей со стороны высокого напряжения трансформатора:
Iном.тр = Sном.тр/Uном )= 3180 / 1,73 10 = 183,81 А
iy= Ку Iпо = 1,4 1,72 6,3 = 15,17 кА
Максимальный ток утяжеленного послеаварийного режима:
Iраб.мах= КавIном.тр = 1,4 183,81 = 257,33 А
Расчетный импульс квадратичного тока к.з., определяется по формуле:
Bк = Iпо2 ( tоткл + ta ) = 6,32( 0,03 + 0,015) =1,79кА2с
Условия выбора выключателя вносим в таблицу 1.5.
Таблица 1.5 - Условия выбора выключателя
BB-TEL-10-12.5/630-У2-41 ИТЕА674152.003ТУ
Для выбора выключателей использовалась литература :
А.А.Федоров «Справочник по электроснабжению и электрооборудованию»
Руководство по эксплуатации вакуумные выключатели серии BB/Tel
Техническое описание вакуумного выключателя
Вакуумные выключатели ВВ/ТЕL (в дальнейшем -- выключатели) предназначены для работы в комплектных распределительных устройствах (КРУ), камерах стационарных одностороннего и двухстороннего обслуживания (КСО) внутренней и наружной установки класса напряжения до 10 кВ трехфазного переменного тока 50 Гц для систем с изолированной и заземленной нейтралью. Вакуумные выключатели cерии ВВ/ТЕL защищены патентом № 2020631 от 30.09.1994 г. В основе конструктивного решения выключателя лежит использование пофазных электромагнитных приводов с «магнитной защелкой», механически связанных общим, ненесущим нагрузку, валом синхронизатором. Параллельно соединённые катушки электромагнитных приводов фаз выключателя при выполнении команд подключаются к предварительно заряженным конденсаторам в блоках управления (далее BU/TEL).
Такая конструкция позволила достичь следующих отличительных особенностей по сравнению с традиционными вакуумными выключателями(ВВ):
- высокий механический и коммутационный ресурс;
- малое энергопотребление по шинам оперативного напряжения (заряд и поддержание в параметрах конденсаторных емкостей «ВКЛ», «ОТКЛ»);
-лёгкость и простота адаптации в любые типы КРУ,
- возможность использования в широком диапазоне питающего оперативного напряжения вторичных цепей;
- необслуживаемость на протяжении всего срока эксплуатации.
- низкая трудоемкость производства и, как следствие, умеренная цена.
Структура условного обозначения выключателей:
Пример записи обозначения выключателя на номинальное напряжение 10 кВ, номинальный ток отключения
31 кА, номинальный ток 2000 А, климатического исполнения УХЛ, категории размещения 2:
Климатическое исполнение и категория размещения У2 по ГОСТ1550, условия эксплуатации при этом:
- верхнее рабочее значение температуры окружающего воздуха в КРУ (КСО) принимают равным плюс 55°С,
-эффективное значение температуры окружающего воздуха КРУ и КСО, плюс 40°С;
- нижнее рабочее значение температуры окружающего воздуха в КРУ (КСО) принимают равным, минус 40°С;
- верхнее значение относительной влажности воздуха 100% при плюс 25°С;
- окружающая среда невзрывоопасная, не содержащая газов и паров, вредных для изоляции, не насыщенная токопроводящей пылью в концентрациях, снижающих параметры электропрочности изоляции выключателя.
В отличие от большинства существующих выключателей, в основу устройства ВВ/TEL заложен В основу устройства ВВ/TEL заложен принцип размещения электромагнита привода, тягового изолятора и вакуумной дугогасительной камеры вдоль одной оси симметрии. Такая компоновка выключателя позволила существенно упростить кинематическую схему, отказаться от нагруженных узлов трения, что, в свою очередь, позволило создать выключатель с высоким коммутационным ресурсом, не требующим обслуживания в течение всего срока службы.
Вакуумные дугогасительные камеры установлены внутри полых опорных изоляторов, закреп, ленных на общем основании. Подвижные контакты дугогасительных камер жестко соединены со своими приводами посредством изоляционных тяг, которые также располагаются внутри опорных изоляторов. Таким образом, все элементы конструкции полюса имеют общую ось симметрии, вдоль которой совершают возвратно-поступательное движение детали механизма. Приводы фаз располагаются внутри основания выключателя. Они механически соединены между собой посредством общего вала, который выполняет следующие функции:
- Обеспечивает синхронизацию фаз, предохраняя от неполнофазных режимов работы
- Приводит в действие вспомогательные контакты выключателя
- Обеспечивает механическую блокировку работы РУ, в котором установлен ВВ/TEL.
- Управляет визуальными индикаторами положения ВВ/TEL.
Двухразрывный электромагнитный привод с магнитной защелкой
В отличие от предшествующих, в данной серии выключателей применена двухразрывная магнитная система, что позволяет увеличить усилие удержания магнитной защелки без существенного изменения габаритов привода.
Электромагнитный привод может находиться в двух устойчивых положениях - ОТКЛЮЧЕНО и ВКЛЮЧЕНО.
Фиксация якоря в этих положениях производится без применения механических защелок и обеспечивается:
В выключателе применены малогабаритные ВДК серии TEL, четвертого поколения.
Эти камеры отличает низкое переходное сопротивление, высокая стойкость к свариванию при протекании сквозных токов, а также повышенная коммутационная способность, обеспечивающая надежную работу аппарата при токах до 31,5 кА. Конструкция камеры, отличается высокой эксплуатационной надежностью.
В момент размыкания контактов в вакуумном промежутке коммутируемый ток инициирует возникновение электрического разряда, называемого «вакуумная дуга».
Существование вакуумной дуги поддерживается за счет металла, испаряющегося с поверхности контактов в вакуумный промежуток. Плазма, образованная ионизированными парами металла, является проводником тока и поддерживает его протекание между контактами до момента перехода тока через ноль. В этот момент дуга гаснет, а оставшиеся пары металла мгновенно (за 7-10 микросекунд) конденсируются на поверхности контактов и других
деталей дугогасительной камеры, восстанавливая электропрочность вакуумного промежутка. В это же время на разведенных контактах восстанавливается приложенное к ним напряжение.
Если при восстановлении напряжения на поверхности контакта (как правило, анода) остаются перегретые участки, они могут служить источником эмиссии заряженных частиц, вызывающих пробой вакуумного промежутка, с последующим протеканием тока через него. Для избежания подобных отказов необходимо управлять вакуумной дугой, равномерно распределяя тепловой поток по всей поверхности контактов. Наиболее эффективным способом управления дугой является наложение на нее продольного (сонаправленного с направлением тока) магнитного поля, которое индуцируется самим током. Данный способ применен в вакуумных дугогасительных камерах
Выключатели данной конструкции оснащены встроенным механизмом блокирования, который с одной стороны, исключает жесткую связь между приводом выключателя и внешними, подключенными к выключателю блокировочными устройствами КРУ или КСО, и, с другой стороны, обеспечивает безопасность оперирования выключателем.
Это достигается за счет встроенного блокировочного устройства, обеспечивающего механическую и электрическую блокировку выключателя. Механизм блокирования состоит из механического блокировочного устройства и микропереключателя, контакты которого включены в цепь катушек привода и управляются блокировочным валом. Блокировочное устройство имеет два фиксированных состояния: «Заблокировано» и «Разблокировано». В состоянии «Заблокировано» контакты микропереключателя блокиратора S14 разомкнуты (цепь катушек привода разомкнута), а блокировочный вал предотвращает перемещение якоря и постановку привода намагнитную защелку, то есть включение выключателя.
В состоянии «Разблокировано» контакты микропереключателя замкнуты (цепь катушек привода замкнута), а кулачок блокировочного вала находится в положении, допускающем замыкание магнитной системы привода.
В случае, если выключатель включен, и оператор воздействует на блокировочный вал, вращая его против часовой стрелки и переводя тем самым блокировочное устройство из положения «Разблокировано» в положение «Заблокировано», то происходит ручное отключение выключателя и его последующее электрическое и механическое блокирование.
В случае, когда выключатель отключен, выполняемый вручную поворот блокировочного вала не сопровождается отключением выключателя, а вызывает только электрическую и механическую блокировки. Если оператор воздействует на блокировочный вал, вращая его по часовой стрелке, блокировочное устройство переводится из положения «Заблокировано» в положение «Разблокировано»
Индикатор положения главных контактов
В выключателях данной серии с целью уменьшения инерционных нагрузок на синхронизирующий вал, устранена жесткая механическая связь между приводом и индикатором положения главных контактов. Дополнительно это обеспечивает простоту выбора места расположения индикатора на передней панели ВЭ, КРУ или КСО.
Принцип работы индикатора заключается в следующем. На синхронизирующем валу закреплены две цапфы (для управления индикатором можно выбрать любую). Бобышка троса, помещенного в неподвижную оболочку, заводится в прорезь этой цапфы и закрывается крышкой. При выполнении операции отключения цапфа воздействует на бобышку троса и вытягивает его на определенную, необходимую для срабатывания индикатора, длину. При этом в окошке индикатора появляется обозначение, отвечающее отключенному состоянию модуля. При включении выключателя происходит обратное движение троса, осуществляемое возвратной пружиной, и в окошке корпуса появляется обозначение, показывающее, что главные контакты выключателя замкнуты. Индикатор крепится в удобном месте на фасаде ВЭ, КРУ или КСО при помощи четырех винтов М4 или саморезов с наружным диаметром, соответствующим М4.
В отключенном положении выключателя контакты ВДК удерживаются в разомкнутом состоянии под действием отключающей пружины, которое передается на подвижный контакт ВДК посредством тягового изолятора. Для
замыкания контактов ВДК в обмотку электромагнитного привода разряжается предварительно заряженный включающий конденсатор БУ.
Импульс тока, протекающего по обмотке электромагнитного привода в результате разряда конденсатора, создает магнитное поле в двух кольцевых зазорах между статором и якорем.
По мере роста тока в обмотке электромагнитного привода сила электромагнитного притяжения между якорем и статором возрастает до величины, превышающей силу удержания, создаваемую пружиной отключения. В этот момент якорь привода начинает двигаться по направлению к статору, толкая тяговый изолятор и подвижный контакт ВДК . В процессе движения якоря по направлению к статору воздушные зазоры уменьшаются, благодаря чему силапритяжения якоря увеличивается. Быстро растущая электромагнитная сила стремительно ускоряет движущиеся
части модуля до скорости, которая является оптимальной для процесса включения и позволяет избежать дребезга контактов при их соударении, существенно снижая при этом вероятность пробоя вакуумного промежутка до момента замыкания контактов (линия 2).
В момент замыкания контактов (линия 2) подвижный контакт останавливается, а якорь продолжает свое движение с быстрым замедлением, вызванным пружиной дополнительного поджатия контактов. Достигнув статора, якорь останавливается, примагнитившись к нему (линия 2а). В момент остановки якорь перестает индуцировать противо-ЭДС, что приводит к росту тока (участок 2а-3).
Намагниченные до насыщения якорь и статор создают настолько мощный остаточный магнитный поток, что его достаточно для удержания якоря привода во включенном положении после отключения включающего тока, производимого БУ (линия 3). Кроме того, испытания показали, что этот поток является достаточным для удержания якоря включенным под воздействием вибрационных и ударных режимов. Отключающая пружина привода также сжима ется в процессе движения якоря, накапливая потенциальную энергию для выполнения операции отключения модуля. Якорь, перемещаясь, поворачивает синхронизирующий вал, который приводит в движение гибкий тросик индикатора положения главных контактов и переключает вспомогательные контакты.
Для отключения выключателя в обмотку электромагнитного привода разряжается предварительно заряженный отключающий конденсатор, обеспечивающий протекание через обмотку тока в направлении, противоположном току включения. Ток отключения частично размагничивает якорь и статор, ослабляя силу их магнитного притяжения друг к другу.
Совместное воздействие отключающей пружины и пружины дополнительного поджатия контактов является достаточным для того, чтобы «оторвать» примагниченный якорь от статора (линия 4а). Возникающие воздушные зазоры в приводе резко уменьшает силу притяжения, якорь под действием пружин интенсивно разгоняется и ударным воздействием через тяговый изолятор увлекает за собой подвижный контакт ВДК. Усилие ударного воздействия на подвижном контакте позволяет эффективно разрывать точки микросварок на поверхности контактов, которые могут возникать из-за термического воздействия токов короткого замыкания.
Размыкание контактов (линия 5) происходит с ин тенсивным ускорением, способствуя достижению максимальной отключающей способности выключателя. По достижении якорем крайнего положения контакты ВДК удерживаются в разомкнутом состоянии усилием отключающей пружины, которое передается на подвижный контакт посредством тягового изолятора. Якорь, перемещаясь, поворачивает синхронизирующий вал, который приводит в движение гибкий тросик индикатора положения главных контактов, а также переключает вспомогательные контакты.
В соответствии с требованиями ГОСТ 687-78 ручное включение не является обязательным. Для реализации этого режима при отсутствии оперативного напряжения используется так называемый «вспомогательный вход по питанию» BU/TEL или блок автономного питания BAV/ TEL. Описание процедуры ручного включения приведено в РЭ на BU/TEL и BAV/TEL.
Выключатель может быть отключен вручную посредством поворота блокировочного вала против часовой стрелки . Кулачок блокировочного вала механически «отрывает» якорь электромагнитного привода средней фазы от статора. По мере увеличения воздушных зазоров, отключающие пружины и пружины дополнительного контактного поджатия преодолевают силы, удерживающие выключатель во включенном состоянии, и выключатель отключается.
Внимание! Пользоваться ручным отключением только в случае невозможности отключения выключателя от блока управления.
Для управления (включения и отключения) выключателями, а также для сопряжения с существующими цепями релейной защиты и управления предназначены блоки управления BU/TEL различных типов. При выполнении операций ВКЛ/ОТКЛ на катушки электромагнитных приводов
выключателя разряжаются предварительно заряженныеконденсаторы блоков управления.
Таким образом, обеспечивается строгое дозирование электрической энергии, что позволяет снизить совокупное разрушительное воздействие на контактную систему ВДК электроэрозионных, тепловых и механических факторов, что в свою очередь способствует повышению коммутационного и механического ресурса всего вакуумного выключателя.
Для выбора для технического описания вакуумного выключателя использовалась литература :
Руководство по эксплуатации вакуумные выключатели серии BB/Tel
Ограничители перенапряжения (ОПН): - Устанавливать ОПН с датчиком тока импульсов срабатывания и возможностью измерения токов утечки под рабочим напряжением в сетях напряжением 35-110 кВ. - Применять ОПН на основе оксидно-цинковых варисторов, с полимерной изоляцией, взрывобезопасного исполнения категории А. Запрещаются: Трубчатые и вентильные разрядники на всех уровнях напряжения.
В качестве защиты оборудования ПС и ее изоляции от атмосферных и коммутационных перенапряжений нормативные документы разрешают использовать лишь ОПН (ограничители перенапряжения
Для защиты изоляции электрооборудования от атмосферных перенапряжений на стороне 10 кВ выбираем ограничители напряжения типа ОПНРТ-КР/TEL-10/12 УХЛ Uн = 10 кВ.
Выбранные типы ОПН необходимо проверить по взрывобезопасности к максимальным токам КЗ, то есть: Для стороны 10 кВ: IВЗ > 42,31 кА.
Наибольшее длительно допустимое напряжение
Остающееся напряжение при импульсе тока в 10 кА за 0,1 мкс
Выбор автоматических выключателей на стороне 0,4 кВ первая секция шин
Выбираем автоматический выключатель для РУ-0,4кВ 1я секция шин (1)
Uном = 380 В; Iпо = 10,7 кА S=25 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя и выключателей со стороны высокого напряжения трансформатора:
Iном.тр = Sном.тр/Uном )= 25000 / 1,73 380 = 38 А
iy= Ку Iпо = 1,4 1,72 10,7 = 25,76 кА
Максимальный ток утяжеленного послеаварийного режима:
Iраб.мах= КавIном.тр = 1,4 38 = 76 А
Расчетный импульс квадратичного тока к.з., определяется по формуле:
Bк = Iпо2 ( tоткл + ta ) = 10,72( 1,8 + 0,04) =210,6кА2с
Таблица 3.1 - Условия выбора выключателя
Выбираем автоматический выключатель для РУ-0,4кВ 1я секция шин (2)
Uном = 380 В; Iпо = 10,7 кА S=15 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя и выключателей со стороны высокого напряжения трансформатора:
Iном.тр = Sном.тр/Uном )= 15000 / 1,73 380 = 22,8 А
iy= Ку Iпо = 1,4 1,72 10,7 = 25,76 кА
Максимальный ток утяжеленного послеаварийного режима:
Iраб.мах= КавIном.тр = 1,4 22,8 = 45,6 А
Расчетный импульс квадратичного тока к.з., определяется по формуле:
Bк = Iпо2 ( tоткл + ta ) = 10,72( 1,8 + 0,04) =210,6кА2с
Таблица 3.2 - Условия выбора выключателя
Выбираем автоматический выключатель для РУ-0,4кВ 1я секция шин (3)
Uном = 380 В; Iпо = 10,7 кА S=35 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя и выключателей со стороны высокого напряжения трансформатора:
Iном.тр = Sном.тр/Uном )= 35000 / 1,73 380 = 53,24 А
iy= Ку Iпо = 1,4 1,72 10,7 = 25,76 кА
Максимальный ток утяжеленного послеаварийного режима:
Iраб.мах= КавIном.тр = 1,4 53,24 = 74,54 А
Расчетный импульс квадратичного тока к.з., определяется по формуле:
Bк = Iпо2 ( tоткл + ta ) = 10,72( 1,8 + 0,04) =210,6кА2с
Условие выбора заносим в таблицу 3.3
Таблица 3.3 - Условия выбора выключателя
Uном = 380 В; Iпо = 10,7 кА S=35 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя и выключателей со стороны высокого напряжения трансформатора:
Iном.тр = Sном.тр/Uном )= 35000 / 1,73 380 = 53,24 А
iy= Ку Iпо = 1,4 1,72 10,7 = 25,76 кА
Максимальный ток утяжеленного послеаварийного режима:
Iраб.мах= КавIном.тр = 1,4 53,24 = 74,54 А
Расчетный импульс квадратичного тока к.з., определяется по формуле:
Bк = Iпо2 ( tоткл + ta ) = 10,72( 1,8 + 0,04) =210,6кА2с
Условие выбора заносим в таблицу 3.4
Таблица 3.4 - Условия выбора выключателя
Выбираем автоматический выключатель для РУ-0,4кВ 1я секция шин (5)
Uном = 380 В; Iпо = 10,7 кА S=25 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя и выключателей со стороны высокого напряжения трансформатора:
Iном.тр = Sном.тр/Uном )= 25000 / 1,73 380 = 38 А
iy= Ку Iпо = 1,4 1,72 10,7 = 25,76 кА
Максимальный ток утяжеленного послеаварийного режима:
Iраб.мах= КавIном.тр = 1,4 38 = 76 А
Расчетный импульс квадратичного тока к.з., определяется по формуле:
Bк = Iпо2 ( tоткл + ta ) = 10,72( 1,8 + 0,04) =210,6кА2с
Условие выбора заносим в таблицу 3.5
Таблица 3.5 - Условия выбора выключателя
Выбираем автоматический выключатель для РУ-0,4кВ 1я секция шин (6)
Uном = 380 В; Iпо = 10,7 кА S=55 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя и выключателей со стороны высокого напряжения трансформатора:
Iном.тр = Sном.тр/Uном )= 55000 / 1,73 380 = 86,3 А
iy= Ку Iпо = 1,4 1,72 10,7 = 25,76 кА
Максимальный ток утяжеленного послеаварийного режима:
Iраб.мах= КавIном.тр = 1,4 86,3 = 120,8 А
Расчетный импульс квадратичного тока к.з., определяется по формуле:
Bк = Iпо2 ( tоткл + ta ) = 10,72( 1,8 + 0,04) =210,6кА2с
Условие выбора заносим в таблицу 3.6
Таблица 3.6 - Условия выбора выключателя
Выбираем автоматический выключатель для РУ-0,4кВ 1я секция шин (7)
Uном = 380 В; Iпо = 10,7 кА S=45 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя и выключателей со стороны высокого напряжения трансформатора:
Iном.тр = Sном.тр/Uном )= 45000 / 1,73 380 = 68,45 А
iy= Ку Iпо = 1,4 1,72 10,7 = 25,76 кА
Максимальный ток утяжеленного послеаварийного режима:
Iраб.мах= КавIном.тр = 1,4 68,45 = 95,83 А
Расчетный импульс квадратичного тока к.з., определяется по формуле:
Bк = Iпо2 ( tоткл + ta ) = 10,72( 1,8 + 0,04) =210,6кА2с
Таблица 3.7 - Условия выбора выключателя
Выбираем автоматический выключатель для РУ-0,4кВ 1я секция шин (8)
Uном = 380 В; Iпо = 10,7 кА S=45 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя и выключателей со стороны высокого напряжения трансформатора:
Iном.тр = Sном.тр/Uном )= 45000 / 1,73 380 = 68,45 А
iy= Ку Iпо = 1,4 1,72 10,7 = 25,76 кА
Максимальный ток утяжеленного послеаварийного режима:
Iраб.мах= КавIном.тр = 1,4 68,45 = 95,83 А
Расчетный импульс квадратичного тока к.з., определяется по формуле:
Bк = Iпо2 ( tоткл + ta ) = 10,72( 1,8 + 0,04) =210,6кА2с
Таблица 3.8 - Условия выбора выключателя
Выбор автоматических выключателей на стороне 0,4 кВ вторая секция шин
Выбираем автоматический выключатель для РУ-0,4кВ 2я секция шин (1)
Uном = 380 В; Iпо = 10,7 кА S=100 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя и выключателей со стороны высокого напряжения трансформатора:
Iном.тр = Sном.тр/Uном )= 100000 / 1,73 380 = 152,1 А
iy= Ку Iпо = 1,4 1,72 10,7 = 25,76 кА
Максимальный ток утяжеленного послеаварийного режима:
Iраб.мах= КавIном.тр = 1,4 152,1 = 212,94 А
Расчетный импульс квадратичного тока к.з., определяется по формуле:
Bк = Iпо2 ( tоткл + ta ) = 10,72( 1,8 + 0,04) =210,6кА2с
Таблица 3.1.1 - Условия выбора выключателя
Выбираем автоматический выключатель для РУ-0,4кВ 2я секция шин (2)
Uном = 380 В; Iпо = 10,7 кА S=45 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя и выключателей со стороны высокого напряжения трансформатора:
Iном.тр = Sном.тр/Uном )= 45000 / 1,73 380 = 68,45 А
iy= Ку Iпо = 1,4 1,72 10,7 = 25,76 кА
Максимальный ток утяжеленного послеаварийного режима:
Iраб.мах= КавIном.тр = 1,4 68,45 = 95,83 А
Расчетный импульс квадратичного тока к.з., определяется по формуле:
Bк = Iпо2 ( tоткл + ta ) = 10,72( 1,8 + 0,04) =210,6кА2с
Таблица 3.1.2 - Условия выбора выключателя
Выбираем автоматический выключатель для РУ-0,4кВ 2я секция шин (3)
Uном = 380 В; Iпо = 10,7 кА S=35 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя и выключателей со стороны высокого напряжения трансформатора:
Iном.тр = Sном.тр/Uном )= 35000 / 1,73 380 = 53,2 А
iy= Ку Iпо = 1,4 1,72 10,7 = 25,76 кА
Максимальный ток утяжеленного послеаварийного режима:
Iраб.мах= КавIном.тр = 1,4 53,2 = 74,5 А
Bк = Iпо2 ( tоткл + ta ) = 10,72( 1,8 + 0,04) =210,6кА2с
Таблица 3.1.3 - Условия выбора выключателя
Uном = 380 В; Iпо = 10,7 кА S=50 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя и выключателей со стороны высокого напряжения трансформатора:
Iном.тр = Sном.тр/Uном )= 50000 / 1,73 380 = 76,06 А
iy= Ку Iпо = 1,4 1,72 10,7 = 25,76 кА
Максимальный ток утяжеленного послеаварийного режима:
Iраб.мах= КавIном.тр = 1,4 76,06 = 106,5 А
Расчетный импульс квадратичного тока к.з., определяется по формуле:
Bк = Iпо2 ( tоткл + ta ) = 10,72( 1,8 + 0,04) =210,6кА2с
Условие выбора заносим в таблицу 3.1.4
Таблица 3.1.4 - Условия выбора выключателя
Выбираем автоматический выключатель для РУ-0,4кВ 2я секция шин (5)
Uном = 380 В; Iпо = 10,7 кА S=50 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя и выключателей со стороны высокого напряжения трансформатора:
Iном.тр = Sном.тр/Uном )= 50000 / 1,73 380 = 76,06 А
iy= Ку Iпо = 1,4 1,72 10,7 = 25,76 кА
Максимальный ток утяжеленного послеаварийного режима:
Iраб.мах= КавIном.тр = 1,4 76,06 = 106,5 А
Расчетный импульс квадратичного тока к.з., определяется по формуле:
Bк = Iпо2 ( tоткл + ta ) = 10,72( 1,8 + 0,04) =210,6кА2с
Таблица 3.1.5 - Условия выбора выключателя
Выбираем автоматический выключатель для РУ-0,4кВ РС
Uном = 380 В; Iпо = 10,7 кА S=560 кВА
Определяем рабочий ток для секционного выключателя
Модернизация трансформаторной подстанции дипломная работа. Физика и энергетика.
Контрольная работа по теме Военная безопасность Азиатско-Тихоокеанского региона и военная стратегия КНР
Реферат: О Юртах Донских казаков в 17 веке
Контрольная работа по теме Стратегии и тактики в конфликте
Реферат по теме Бій у Катеринославі, 1917 рік
Русский Лес Зимой Сочинение
Реферат: Пифагор и пифагорейцы
Реферат: Women In The Workforce Essay Research Paper
Реферат: A Narrative Story About Culture Essay Research
Оформление Курсовой Работы Образец Украина 2022
Профессия Учителя Логопеда Эссе
Эссе Про Пушкина 10 Класс
Курсовая работа по теме Информационные войны: виды, цели, методы
Формирование Российского Государства При Иване 3 Сочинение
Курсовая работа по теме Повышение эффективности формирования и использования прибыли на предприятии в ОАО "Лакт"
Муниципальное Управление Производственная Практика Отчет
Характеристика По Прохождению Практики В Суде
Реферат Здоровье И Здоровый Образ
Особенности Мерчандайзинга В Фармацевтических Организациях Курсовая Работа
Курсовая Работа На Тему Социальная Профилактика Алкоголизма В Подростковой Среде
Курсовая работа по теме Аккорды двойной доминанты
Становление Страхова как философа переходного периода в русской культуре XIX века - Литература реферат
Агиографическая литература - Литература курсовая работа
Разработка информационной системы учета товаров на оптовом складе - Программирование, компьютеры и кибернетика курсовая работа