Многоэтажное промышленное здание из железобетонных конструкций. Курсовая работа (т). Строительство.
🛑 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻
Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.
Помощь в написании работы, которую точно примут!
Похожие работы на - Многоэтажное промышленное здание из железобетонных конструкций
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Нужна качественная работа без плагиата?
Не нашел материал для своей работы?
Поможем написать качественную работу Без плагиата!
Балочные сборные перекрытия представляют собой систему балок (ригелей),
расположенных в одном или двух направлениях и опирающихся на них плит
перекрытий.
Балки опираются на колонны. Так как проектируется здание с неполным
каркасом, то балки в крайних пролётах одним концом опираются на промежуточные
колонны каркаса, другим - на наружные несущие стены.
Привязка колонн к разбивочным осям здания - осевая.
Компоновка перекрытий заключается в выборе типа, направления и пролётов
ригеля, назначения шага колонн, выборе типа и ширины плит.
В данном курсовом проекте для перекрытия многоэтажного производственного
здания применим унифицированные сетки колонн 6х9м, шаг колонн равен 6м, и
высоту этажа (от пола до пола) 4,6м.
Сечение ригеля назначаем прямоугольным в сжатом или растянутом состоянии.
Расположение полки ригеля в растянутой зоне позволяет уменьшить строительную
высоту перекрытия.
Тип плит назначается в зависимости от полезной нагрузки и вида потолка.
При временных нагрузках до 11 кПа и выше принимаем ребристые плиты (ребрами
вниз) высотой 400мм, шириной 1000-1600мм (также кратной 200мм) и шириной 1500м.
Нагрузка от ребристых плит на ригель передаётся в местах опирания рёбер. Для
упрощения статического расчёта ригеля ребристые плиты раскладывают таким
образом, чтобы количество мест опирания по длине ригеля было не менее 4. В
таком случае нагрузка принимается как равномерно распределённая вдоль ригеля.
Ширина принимаемых в проекте плит должна обеспечивать минимум их
типоразмеров и увязываться с грузоподъёмностью транспортных средств и монтажных
кранов. При раскладке плит необходимо учитывать, что колонны препятствуют
свободной раскладке, поэтому в местах их расположения устанавливают специальные
плиты, имеющие вырез.
Разрабатываем две схемы расположения плит перекрытий, производим их
сравнение и принимаем одну, по которой далее будем выполнять расчёты.
Таблица
1- Технико - конструктивное сравнение
1.Общее количество плит и
их типы размещения
2. Количество ригелей и их
типы размеров
3. Количество стыков
ригелей с колоннами
Плиты перекрытий подбираются по каталогам или типовым сериям в
зависимости от действующей на перекрытие полной нагрузки.
Плиты опираются свободно одним концом на ригель, другим - на ригель или
стену. Расчётный пролёт принимают равным расстоянию между центрами опорных
площадок. Нагрузки складываются из постоянных и временных, в том числе
кратковременно и длительно действующих.
Таблица 2.1- Нагрузки, действующие на плиту перекрытия
Таблица 2.1- Нагрузки,
действующие на плиту перекрытия
Коэффициент безопасности по
нагрузке
Марку плиты перекрытия назначаем по каталогу или серии, учитывая полную
расчетную нагрузку, конструктивную длину и ширину плиты. Несущая способность
подобранной плиты перекрытия должна быть больше полной расчетной нагрузки.
Принимаем ребристые плиты с толщиной 400 мм шириной 1000мм и 1500 мм, длиной
6000 мм.
Кроме нагрузок, приведенных в табл. 2.1, необходимо учесть нагрузку от
собственного веса неразрезного ригеля. Сечения его достаточно
точно можно определить по формулам:
рабочая высота сечения d
определяется по формуле:
М
- расчетный изгибающий момент для свободно опертой балки наибольшего из
пролетов без учета нагрузки от её собственного веса, кН*м;
fcd - расчетная
прочность бетона, fcd =16.7 МПа (класс бетона ) q=qплl=24.645х6=147.87 кН/м
В
соответствии с полученными значениями нагрузок, принимаем ригель с размерами
70х30 см.
Нагрузки
от собственного веса ригеля:
Нагрузки,
действующие на ригель, сводятся в таблицу 3.1.
Таблица 3.1 - Нагрузки действующие на ригель
Коэффициент безопасности по
нагрузке
Изгибающие моменты в пролетном и опорном сечениях определяются по формуле
α и β
- табличные коэффициенты, зависящие от
характера загружения неразрезной балки;
g и p -
соответственно величины постоянной и переменной равномерно распределенных
нагрузок;
Результаты
определения максимальных моментов на опорах и серединах пролетов приведём в
таблицу 3.2
Таблица
3.2 - Максимальные изгибающие моменты в ригеле
) М1 =(0,08*15,19+0,101*126)*62=501,88 кН/м;
М2 =(0,025*15,19-0,05*126)*62=-213,1 кН/м;
Вычисления велись в табличной форме и результаты приведены в табличной
форме.
Таблица 3.3 - Вычисление M и V при загружении №2
Таблица 3.4 - Вычисление M и V при загружении №3
Таблица 3.5 - Вычисление M и V при загружении №4
Арматура подбирается по максимальным пролетным и опорным изгибающим
моментам с учетом их перераспределения и симметрии конструкции.
Расчет производим по альтернативной модели. Предварительно назначаем
величину с=60 мм и определяем рабочую высоту сечения d. Для принятого класса бетона С25/30 fcd=16,7 МПа, класс арматуры S500, fyd =
450 МПа, класс по условиям эксплуатации ХС1; b= 300 мм, с= 60 мм, h= 700 мм, d = h-c = 700 - 60 = 640 мм.
Нижняя арматура: Мsd =
494,605 кН*м.
Относительная
высота сжатой зоны бетона:
Предельное
значение относительной высоты сжатой зоны бетона:
Принимаем
2Ø18
мм площадью Аs1=5,09 см2 и 2Ø32 мм, Аs2=16,09 см2 с расположением арматуры в два ряда. Общая
площадь арматуры Аs= Аs1+ Аs2 = 5,09+16,08 =21,18 см2
Расстояние
от растянутых волокон до центра тяжести арматуры:
Mrd=515,14 кН*м> Мsd = 494,605
кН*м.
Несущая способность сечения
при двух оборванных стержнях Ø18 мм
составит (с=51; d=700 - 51 = 649 мм=0,649м):
Верхняя арматура: Мsd =
72,395 кН*м.
Относительная высота сжатой
зоны бетона:
Предельное значение
относительной высоты сжатой зоны бетона:
Принимаем 2Ø14 мм площадью Аs1=3,08 см2 с
расположением арматуры в один ряд. Общая площадь арматуры Аs= Аs1=
3,08 см2
Расстояние от растянутых
волокон до центра тяжести арматуры:
Относительная высота сжатой
зоны бетона
Принимаем 2Ø20 мм площадью Аs1=6,28 см2 и 2Ø28 мм, Аs2=12,32 см2 с расположением арматуры в два ряда. Общая
площадь арматуры Аs= Аs1+ Аs2 = 6,28+12,32 =18,6 см2
Расстояние от растянутых
волокон до центра тяжести арматуры:
Несущая способность сечения
при двух оборванных стержнях Ø20 мм
составит (с=44мм; d=700 - 44 = 656 мм=0,656м):
Нижняя арматура: Мsd =
353,855 кН*м.
Относительная высота сжатой
зоны бетона:
Принимаем 2Ø20 мм площадью Аs1=6,28 см2 и 2Ø22 мм, Аs2=7,6 см2 с расположением арматуры в два ряда. Общая
площадь арматуры Аs= Аs1+ Аs2 = 6,28+7,6 =13,88 см2 .
Расстояние от растянутых
волокон до центра тяжести арматуры:
Mrd=368,71 кН*м> Мsd = 353,855
кН*м.
Несущая способность сечения
при двух оборванных стержнях Ø20 мм
составит (с=36мм; d=700 - 36 = 664 мм=0,664м):
Верхняя арматура: Мsd =
213,145 кН*м.
Относительная высота сжатой
зоны бетона:
Принимаем 2Ø25 мм площадью Аs1=9,82 см2 с
расположением арматуры в один ряд. Общая площадь арматуры Аs= Аs1 =
9,82 см2
Расстояние от растянутых
волокон до центра тяжести арматуры:
MRd=272,25 кН*м> Мsd = 213,145
кН*м.
Относительная высота сжатой
зоны бетона:
Принимаем 2Ø28 мм площадью Аs1=12,32 см2 с
расположением арматуры в один ряд. Общая площадь арматуры Аs= Аs1 =
12,32 см2
Расстояние от растянутых
волокон до центра тяжести арматуры:
Рисунок 3.4.1 - Поперечное
сечение ригеля:
а - первый пролет; б - опора
В; в - второй пролет; г - опора С
Поперечные стержни устанавливаются для обеспечения прочности наклонных
сечений балки на действие поперечной силы.
Максимальная поперечная сила для левого приопорного участка (левой
четверти пролета).
Необходимые расчетные величины: Vsd,l = 376,65 кН, d = 0,635м,
d =
1,27м, Аs= 21,18 см2 (2d32+2d18), b =
0,3м, бетон класса С25/30,
fcd =
16,7 МПа, fcк = 25 МПа, fctd=1,2 МПа, арматура S240 fywd=157
МПа , число ветвей n = 2, ηf =0, ηN =0, ηc2 =2, ηc3 =0,6.
Поскольку
Vsd = 376,65 кН>VRd,ct=108
кН, то необходима постановка
Øsw>Ø/4=32/4=8
мм, принимаем Ø=10 мм, для двух ветвей Аsw = 1,57см2;
Конструктивные
требования шага хомутов для приопорных участков
Принимаем
наименьшее значение s= 166 мм.
следовательно,
прочность обеспечена.
.
Проверка прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами:
VRd,max = 1033,53 кН> Vsd,l = 376,65 кН,
следовательно,
прочность обеспечена.
Максимальная
поперечная сила для правого приопорного участка
Необходимые
расчетные величины: Vsd,r = 491,87*1,2=590,244 кН
d = 0,636м, 2d =
1,272м (2d28+2d20), Аst= 18,6 см2, остальные данные берём из расчёта левого
приопорного участка.
Поскольку
Vsd =590,244 кН>VRd,ct=103
кН, то необходима постановка поперечной арматуры по расчету.
Øsw>Ø/4=28/4=7
мм, принимаем Øsw8 мм,
для двух ветвей Аsw =1,01см2;
Конструктивные
требования шага хомутов для приопорных участков балки с высотой h>
450 мм:
Принимаем
наименьшее значение s= 50 мм
Vrd = 607,83 кН
> Vsd,l = 590,244 кН,
следовательно,
прочность обеспечена.
.
Проверка прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами:
VRd,max = 947,56 кН> Vsd,l = 590,244 кН,
следовательно,
прочность обеспечена.
Пролетный
участок ригеля (средние четверти пролета). Максимальная поперечная сила.
Необходимые
расчетные величины: V(3l/4),sd =(3Vr - Vl) /4=(3*590,244 - 376,65)/4=348,52 кН,
необходима
постановка поперечной арматуры по расчету.
Øsw=10мм,
принимаем для двух ветвей Аsw = 1,57 см2;
Конструктивные
требования шага хомутов для пролетного участка балки с высотой h>
450 мм:
Принимаем
наименьшее значение s= 400 мм.
Следовательно, прочность
обеспечена.
Максимальная
поперечная сила для левого приопорного участка (левой четверти пролета).
Необходимые
расчетные величины: Vsd,l = 450,4867 кН, d = 0,643м,
d = 1,286м (2d22+2d20), Аs= 13,88 см2 , b = 0,3м, бетон класса С25/30,
fcd = 16,7 МПа, fcк =
25 МПа, fctd=1,2 МПа, арматура S240 fywd=157
МПа , число ветвей n = 2, ηf =0, ηN =0, ηc2 =2, ηc3 =0,6.
необходима
постановка поперечной арматуры по расчету.
Øsw>Ø/4=22/4=5,5 мм,
принимаем Øsw=7 мм,
для двух ветвей
Конструктивные
требования шага хомутов для приопорных участков
Принимаем
наименьшее значение s= 69 мм.
следовательно,
прочность обеспечена.
.
Проверка прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами:
,max = 896,81 кН>
Vsd,l = 450,4867 кН,
следовательно,
прочность обеспечена.
Максимальная
поперечная сила для правого приопорного участка
Необходимые
расчетные величины: Vsd,r = 423,57кН, d = 0,656м,
2d =
1,312м (2d28), Аst= 12,32 см2, остальные данные берём из расчёта левого
приопорного участка.
Поскольку
Vsd =508,284 кН>VRd,ct=91 кН, то необходима постановка поперечной арматуры по
расчету.
Øsw>Ø/4=28/4=7 мм, принимаем Øsw=9 мм, для двух ветвей Аsw
=1,27см2;
Конструктивные
требования шага хомутов для приопорных участков балки с высотой h>
450 мм:
Принимаем
наименьшее значение s= 130 мм
следовательно,
прочность обеспечена.
.
Проверка прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами:
,max = 887,02 кН>
Vsd,l = 423,57 кН,
следовательно,
прочность обеспечена.
Пролетный
участок ригеля (средние четверти пролета). Максимальная поперечная сила.
Необходимые
расчетные величины: V(3l/4),sd =(3Vr - Vl) /4=(3*423,57 - 450,4867)/4=205,06 кН,
необходима
постановка поперечной арматуры по расчету.
Øsw=7мм,
принимаем для двух ветвей Аsw = 0,77 см2;
Конструктивные
требования шага хомутов для пролетного участка балки с высотой h>
450 мм:
Принимаем
наименьшее значение s= 150 мм.
Следовательно, прочность
обеспечена.
Рисунок
3.4.2- Схема армирования ригеля поперечными стержнями:
3.4.3 Построение эпюры материалов и определение мест
обрыва продольных стержней
Определим
точки теоретического обрыва крайнего ригеля:
Для
пролетной арматуры: l=6,0м; загружение №2 (индекс 320), q=g+p=141,19 кН/м;
Мsup,l=0; Мsup,r=281,5 кНм; М=417,82 кНм;
Для
арматуры на опоре B (1-я группа): загружение №4 (индекс 340), q=g+p=141,19
кН/м; Мsup,l=0; Мsup,r=409,8 кНм; М=-334,18 кНм;
Для
арматуры на опоре B (2-я группа): М=0; b=-0,4; c=0;
Определим
точки теоретического обрыва среднего (второго) ригеля.
Для
пролетной арматуры: l=6,0м; загружение №3 (индекс 330),= g+p=141,19 кН/м; Мsup,l=281,5
кНм; Мsup,r=281,5 кНм; М=326,01 кНм;
Для
обеспечения прочности наклонных сечений ригеля по изгибающим моментам
обрываемые в пролете стержни продольной арматуры необходимо завести за точку
теоретического обрыва на расстояние не менее lbd, определяемое
по формуле:
Для
пролетной арматуры крайнего ригеля обрываются стержни 2 18 класса S500. Требуемая площадь сечения арматуры , принятая площадь сечения арматуры . По таблице Ж.2 базовая длина анкеровки . Длина анкеровки обрываемых стержней: .
Для
арматуры опоры В крайнего ригеля обрываются стержни 2 20 класса S500: ,
принятая площадь сечения арматуры. По
таблице Ж.2 базовая длина анкеровки .
Длина
анкеровки обрываемых стержней: .
Для
пролетной арматуры среднего ригеля обрываются стержни 2 20 класса S500. Требуемая площадь сечения арматуры , принятая площадь сечения арматуры . По таблице Ж.2 базовая длина анкеровки .
Длина
анкеровки обрываемых стержней: .
3.5 Расчет по раскрытию трещин, нормальных к
продольной оси ригеля
Значение
предельно допустимой ширины раскрытия трещин при практически постоянном
сочетании нагрузок (при постоянной и длительной нагрузках) (таблица 5.1[]).
Расчет
по раскрытию трещин сводится к проверке условия
где
- расчетная ширина раскрытия трещин от практически
постоянного сочетания нагрузок.
Определим
ширину раскрытия трещин ригеля первого пролета при загружении №2, которое
вызывает наибольший изгибающий момент. Момент от нормативных длительных
действующих нагрузок.
Центр
тяжести бетонного прямоугольного сечения:
Момент
инерции прямоугольного сечения относительно горизонтальной оси, проходящей
через центр тяжести:
Момент
инерции сечения на расстояние от центра тяжести сечения до центра тяжести
растянутой арматуры:
Коэффициент
учитывающий неравномерность распределения относительных деформаций растянутой
арматуры на участках между трещинами:
Относительная
деформация растянутой арматуры в сечении с трещиной:
Значение
средней относительной деформации арматуры:
Эффективная
площадь растянутой зоны сечения:
Эффективный
коэффициент армирования равен:
Расчетная
ширина раскрытия трещин равна:
Ширина
раскрытия трещин меньше допустимой:
Проверку
жесткости ригеля следует производить из условия:
- прогиб
ригеля от действия внешней нагрузки;
-
предельно допустимы прогиб (приложение Е).
Для
железобетонных элементов прямоугольного и таврового сечения с арматурой,
сосредоточенной у верхней и нижней граней, и усилиями,
действующими
в плоскости симметрии сечения, прогиб можно определять по формуле
-
коэффициент, зависящий от схемы опирания плиты и характера нагрузки (таблица
Ж.1);
-максимальное
значение расчетного момента при (от
нормативной нагрузки);
-
изгибная жесткость элемента, определяемая при длительном действии нагрузки.
Определим
прогиб первого пролета при загружении № 2.
Геометрические
характеристики сечения.
Эффективный
модуль упругости бетона:
Момент
инерции сечения без трещин в растянутой зоне:
Коэффициент
определяем по 9-й строке таблицы Ж.1.
Узлы соединения ригелей между собой и с колонной должны обеспечивать
восприятие опорных моментов и поперечных сил ригеля. Это достигается
соединением опорной арматуры соседних ригелей и устройством в колоннах опорных
консолей.
Стык ригеля с колонной должен обеспечить работу ригеля как неразрезной
балки, а соединения стыка должны быть равнопрочны с основной конструкцией.
Поэтому площадь стыковых стержней и закладных деталей ригеля принимается по
опорной арматуре ригеля. Если стыковые стержни отличаются по классу стали от
опорной арматуры, то перерасчет их сечения производится из условий равенства
усилий, воспринимаемых опорной арматурой и стыковыми стержнями,
и - сечение опорных и стыковых стержней;yd и
fyd,j - класс стали опорных и стыковых стержней.
Сечение
и размеры закладной детали (пластинки или уголка) принимаются конструктивно.
Для проверки можно использовать формулу, определяющую минимальное поперечно
сечение закладной детали:
где,-
усилие, которое способно воспринимать опорные стержни,
AS - общее
сечение опорных стержней;y - расчетное сопротивление стали закладной детали.
Сварные
швы, соединяющие закладные детали с опорной арматурой, и стыковые стержни с
закладными деталями рассчитываются на усилие N. Длина сварных швов определяется
по формуле:
Сжимающие
усилия в обетонированном стыке воспринимаются бетоном, заполняющим полость
между торцом ригеля и гранью колонны. В необетонированных стыках усилие N передается
через сварные швы, прикрепляющие нижнюю закладную деталь ригеля к стально
пластине консоли. Суммарная длина сварных швов
где
T=Vf - сила трения от вертикального давления на опоре (f=0,15).
Принимаем
стыковые стержни равными опорной арматуре, , класс стали стыковых стержней S500, fyd=450 МПа.
Тогда
минимальное поперчное сечение закладной детали
Принимаем:
тип электрода (по ГОСТ 9467-75) - Э46, Э46А;
марка
проволоки - Св-08ГА;= 200 МПа.
gс = 1,1. -
коэффициент условия работы.
gwf = 1. -
коэффициент условия работы шва.
Сжимающие усилия в обетонированном стыке воспринимаются бетоном,
заполняющим полость между торцом ригеля и гранью колонны. В необетонированных
стыках усилие N передаётся через сварные швы,
прикрепляющие нижнюю закладную деталь ригеля к стальной пластине консоли.
Суммарная длина сварных швов:
Рисунок
3. -Соединение опорной арматуры с помощью ванной сварки:
Колонны
первого этажа рассматриваются как стойки с жестким защемлением в фундаменте и
шарнирно-неподвижным закреплением в уровне междуэтажного перекрытия. Расчётная
длина для такой схемы закрепления принимается от обреза фундамента до оси
ригеля с коэффициентом 0,7. Колонны остальных этажей рассчитываются как стойки
с шарнирно-неподвижным опиранием в уровнях перекрытий с расчётной длиной lо
=Н, где Н- высота этажа.
Стыки
колонн устраиваются в каждом этаже или через этаж. Ригели опираются на консоли
колонн. Стык ригеля с колонной предусматривается жестким. Ввиду того, что
жесткость ригеля выше жесткости колонн, влияние изгибающих элементов на несущую
способность колонн незначительно. Однако при расчёте сжатых элементов всегда
должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет еа, эксцентриситет от
неучтённых факторов, который суммируется с эксцентриситетом приложения
продольной силы. Величину случайного эксцентриситета еа принимают как большую
из следующих значений: 1/30 высота сечения элемента, 1/600 расчётной длинны, 20
мм для сборных колонн.
Для
сокращения типоразмеров сборных элементов целесообразно назначать сечение
колонн постоянным на всех этажах, за исключением подвального. Класс бетона
назначается не ниже С12/15, а для сильно нагруженных - не ниже С20/25.
Продольные
стержни в поперечном сечении колонны размещают как можно ближе к поверхности
элемента с соблюдением минимальной толщины защитного слоя, которая по
требованиям норм должна быть не менее диаметра стержней арматуры и не менее 20
мм.
Колонны
сечением 40*40см можно армировать четырьмя продольными стержнями, что
соответствует наибольшему допустимому расстоянию между стержнями рабочей
арматуры. При расстоянии между рабочими стержнями более 400мм следует
предусматривать промежуточные стержни по периметру сечения колонны.
Поперечные
стержни в колонне ставят без расчёта, но с соблюдением требований норм.
Расстояние между ними должно быть при сварных каркасах не более 20Øs,
при вязаных -15Øs, но
не более 500мм. Расстояние между хомутами округляют до размеров, кратных 50мм.
Диаметр хомутов Øsw
сварных каркасов должен назначаться из условий сварки. Диаметр хомутов Øsw
вязаных каркасов должен быть не менее 5мм и не менее 0,25 Øs.
Плоские
сварные каркасы объединяют в пространственные с помощью поперечных стержней,
привариваемых к угловым продольным стержням плоских каркасов.
сборный перекрытие изгибающий колонны
Расчет
нагрузок, действующих на колонну от покрытия и перекрытия сведём в таблицы 4.1
и 4.2.
Здание
пятиэтажное без подвала, грузовая площадь 36 м2; высота этажей 4,6м;
нормативная полезная нагрузка 12 кН/м2; в том числе длительно действующая 10
кН/ м2.
Таблица
4.1- Нагрузки на колонну, передаваемые с покрытия
Постоянные Слой гравия на
битумной мастике Гидроизоляционный ковер Цементно-песчаная стяжка g=20кН/м3;d=20мм Утеплитель g=4кН/м3;d=150мм Пароизоляция Плита покрытия Ригель (b=30см, h=70см)
0,16×36 = 5,76 0,1×36 = 3,6
0,02×36×20 = 14,4 0,15×4×36 = 21,6 0,03×36 = 1,08 3×36 = 108
5,25×6= 31,5
1,35 1,35 1,35
1,35 1,35 1,35 1,35
7,78 4,86
19,44 29,16 1,46 145,8 42,53
Временные Полная снеговая В
том числе длительная
Qк,1=2,0*36=72
Qк,lt,1=2,0*0,6*36=43,2
Таблица 4.2-Нагрузки на колонну, передаваемые с перекрытия
Постоянные 1. Пол 2. Плита
3. Ригель
Временные 4. Стационарное
оборудование 5. Вес людей и материалов
Нагрузка от собственного веса колонны в пределах этажа при предварительно
принятых размерах её сечения 0,4*0,4м и объёмном весе железобетона 25
кН/м3составит:
нормативная 0,4*0,4*4,6*25=18,4 кН;
Nsd.4=251,03+2*24,84+91,125+648+0,7*108=1115
кН;
Nsd.3=251,03+3*24,84+2*91,125+2*648+0,7*108=1879
кН;
Nsd.2=251,03+4*24,84+3*91,125+3*648+0,7*108=2643
кН;
Nsd.1=251,03+5*24,84+4*91,125+4*648+0,7*108=3407
кН.
Nsd,lt,5=251,03+24,84+0,7*64,8=321 кН;
Nsd,lt,4=251,03+2*24,84+91,125+540+0,7*64,8=977 кН;
Nsd,lt,3=251,03+3*24,84+2*91,125+2*540+0,7*64,8=1633 кН;
Nsd,lt,2=251,03+4*24,84+3*91,125+3*540+0,7*64,8=2289 кН;
Nsd,lt,1=251,03+5*24,84+4*91,125+4*540+0,7*64,8=2945 кН;
Определение
площади поперечного сечения и продольного армирования центрально сжатых колонн
Принимаем бетон класса С30/34, ¦сd=20 МПа, арматура
класса S=500, ¦yd=450 МПа, r=0,01, тогда:
Принимаем квадратное сечение колонны размером b*h=40*40 см, тогда
Ас=40*40=1600 см2.
Величина случайного эксцентриситета: еа=4600/600=8мм,
Относительная
величина случайного эксцентриситета:
По
и ,
интерполируя данные таблицы Ж3, определяем
Принимаем
4Æ25 мм, As,tot =19,64 см2
Так
как , что удовлетворяем требованию =1…2%, следовательно, сечение арматуры подобрано
удовлетворительно.
Принимаем
бетон класса С20/25, ¦сd=13,3 МПа, арматура класса S=500, ¦yd=450 МПа, r=0,01, тогда:
Принимаем квадратное сечение колонны размером b*h=40*40 см, тогда
Ас=40*40=1600 см2.
Величина случайного эксцентриситета: еа=4600/600=8мм, еа=400/30=13 мм, еа
=20 мм.
Относительная
величина случайного эксцентриситета:
По
и ,
интерполируя данные таблицы Ж3, определяем
Принимаем
4Æ28 мм, As,tot =24,63 см2
Так
как , что удовлетворяем требованию =1…2%, следовательно, сечение арматуры подобрано
удовлетворительно.
Принимаем
бетон класса С16/20, ¦сd=10,6 МПа, арматура класса S=400, ¦yd=365 МПа, r=0,01, тогда:
Принимаем квадратное сечение колонны размером b*h=40*40 см, тогда
Ас=40*40=1600 см2.
Величина случайного эксцентриситета: еа=4600/600=8мм, еа=400/30=13 мм, еа
=20 мм.
Относительная
величина случайного эксцентриситета:
По
и ,
интерполируя данные таблицы Ж3, определяем
Принимаем
4Æ22 мм, As,tot =15,20 см2
Так
как , что удовлетворяем требованию =1…2%, следовательно, сечение арматуры подобрано
удовлетворительно.
Принимаем
бетон класса С12/15, ¦сd=8 МПа, арматура класса S=240, ¦yd=218 МПа, r=0,01, тогда:
Принимаем квадратное сечение колонны размером b*h=40*40 см, тогда
Ас=40*40=1600 см2.
Величина случайного эксцентриситета: еа=4600/600=8мм,
Относительная
величина случайного эксцентриситета:
По
и ,
интерполируя данные таблицы Ж3, определяем
По
конструктивным требованиям , поэтому
оставляем принятое армирование.
Принимаем
бетон класса С12/15, ¦сd=8 МПа, арматура класса S=240, ¦yd=218 МПа, r=0,01, тогда:
Принимаем квадратное сечение колонны размером b*h=40*40 см, тогда
Ас=40*40=1600 см2.
Величина случайного эксцентриситета: еа=4600/600=8мм, еа=400/30=13 мм, еа
=20 мм.
Относительная
величина случайного эксцентриситета:
По
и ,
интерполируя данные таблицы Ж3, определяем
Следовательно
принимаем конструктивно 4Æ12 мм, As,tot =4,52 см2
По
конструктивным требованиям оставляем принятое армирование.
Для
опирания ригелей балочных перекрытий в колоннах предусматривают короткие
консоли, скошенные под углом =45.
Ширина консоли назначается равной ширине колонны, а вылет - исходя из удобства размещения закладных деталей для
крепления ригеля и необходимой длины сварных швов.
Вылет
консоли должен быть не менее 1/3 высоты опорного сечения и не более 0,9 рабочей высоты консоли d.
Минимально
допустимая длина площади опирания ригеля из условия прочности бетона на смятие:
Если
расстояние от торца сборного ригеля до грани колонны , тогда требуемый вылет консоли:
Если
принять , то требуемая рабочая высота консоли у грани колонны
из условия прочности наклонного сечения по сжатой полосе может быть определена
по формуле:
Тогда
полная высота консоли у её основания:
Нижняя
грань консоли у её основания наклонена под углом 45, поэтому высоту свободного
конца консоли определяем по формуле:
Сечение
продольной арматуры As консоли подбирают по увеличенному на 25% изгибающему
моменту в опорном сечении:
Стержни
располагают у двух боковых граней консоли и приваривают к закладным деталям
консоли.
Концы
продольной арматуры растянутой зоны односторонней консоли заводят за грань
колонны и доводят до противоположной грани колонны.
Поперечные
стержни устанавливают у двух боковых граней консоли с
шагом
не более hc /4 и не более 150 мм.
Площадь
сечения отогнутой арматуры определяют по эффективному коэффициенту поперечного
армирования :
Отогнутую
арматуру устанавливают у двух боковых граней консоли.
Если
hc <2,5*а, то консоли рекомендуется армировать
наклонными хомутами, которые так же, как и горизонтальные, ставят с шагом не
более hc /4 и не более 150 мм.
Рисунок
4.1 - Армирование консоли колонны
При
выполнении стыка с ванной сваркой в торцах стыкуемых колонн в местах
расположения продольных стержней устраивают подрезки. Продольные стержни выступают
в виде выпусков, свариваемых в специальных съёмных формах. Расчёт стыка
производится для двух стадий готовности здания: возведения и эксплуатации.
В
стадии возведения незамоноличенный стык считается шарнирным и рассчитывается на
монтажные нагрузки. В стадии эксплуатации он считается как жестким с косвенным
армированием и рассчитывается на полные нагрузки.
Рисунок
4.2- Стык колонн с ванной сваркой выпусков арматуры
При
расчёте стыка до замоноличивания усилие от нагрузки воспринимается бетоном
выпуска колонны, усиленным сетчатым армированием (NRd.1) и
арматурными выпусками, соединёнными ванной сваркой (NRd.2):
Размеры
сечения подрезки можно принять равным ¼ размера стороны поперечного сечения колонны:
Расстояние
от грани сечения колонны до оси сеток косвенного армирования с1=20 мм, а в
пределах подрезки с2=10 мм.
Тогда
площадь части сечения колонны, ограниченная осями крайних стержней сетки
косвенного армирования:
Обычно
размеры центрирующей прокладки и толщину распределительных листов назначают
такими, чтобы толщина листа была больше 1/3 расстояния от края листа до
центрирующей прокладки.
Тогда
за площадь Aco принимается площадь распределительного листа:
Расчётное
сопротивление бетона смятию:
Приведённое
расчётное сопротивление смятию:
число
стержней, площадь поперечного сечения, длина стержня сетки в одном направлении;
расчётное
сопротивление арматуры сеток, ;
коэффициент,
учитывающий влияние косвенного армирования в зоне местного сжатия.
При
вычислении усилия определяем гибкость выпусков арматуры:
расчётная
длина выпусков арматуры, равная длине выпусков;
радиус
инерции арматурного стержня =d/4=14/4=3,5.
По
гибкости и классу арматуры определяем коэффициент продольного изгиба арматуры.
Проверка
выполняется, следовательно, расчёты выполнены верно.
Рассмотрим расчет фундамента при следующих исходных данных: нагрузка,
действующая на обрез фундамента, NSd=3953
кН, NSк=2326,34 кН, R0=0,3 МПа; глубина заложения
фундамента H=3м; бетон класса С25/30, fcd=16,7МПа, fctd=1,2МПа; a=b (фундамент квадратный в плане);
арматура класса S400, fyd=365МПа, fск=25МПа.
Требуемую площадь фундамента найдем по формуле:
γm - среднее
з
Курсовая работа (т). Строительство.
Лабораторная Работа 11 Класс Наблюдение
Курсовая Работа На Тему Финансирование Театров
Реферат: Computers And Marketing Essay Research Paper Computers
Как Произведения Искусства Становятся Бессмертными Сочинение Егэ
Контрольная работа: Методика Дембо-Рубинштейна
Практическая Работа Изучение Свойств
Курсовая работа по теме Покладення відповідальності за вчинення бандитизму
Темы Блоков Итогового Сочинения 2022
Курсовая Работа На Тему Некоммерческий Маркетинг
Реферат: Лазовский заповедник. Скачать бесплатно и без регистрации
Курсовая работа по теме Разработка цифрового фазового корректора
Реферат: Становление и современное развитие криминологии
Курсовая работа: Подвиг жен декабристов, запечатленный в акварелях Н. А. Бестужева. Скачать бесплатно и без регистрации
Дипломная работа по теме Сайт, ориентированный на поддержку интернет-магазина 'Аккаунт'
Реферат по теме Социально-экономическое развитие СССР в 1960-80х гг.
Реферат На Тему Состояние Прав Человека В Современной России
Книга: Маленькие сказки
Темы Сочинений На Егэ По Литературе
Реферат: Major League Baseball Needs A Salary Cap
Курсовая работа по теме Разработка рекламной компании фирмы (на примере магазина "Красный Куб")
Сочинение: Анализ стихотворения Пушкина Деревня 3
Курсовая работа: Характеристика системы учёта и контроля дебиторской задолженности
Похожие работы на - Пешеходный туризм