Металлические конструкции рабочей площадки. Курсовая работа (т). Технология машиностроения.
🛑 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻
Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.
Помощь в написании работы, которую точно примут!
Похожие работы на - Металлические конструкции рабочей площадки
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Нужна качественная работа без плагиата?
Не нашел материал для своей работы?
Поможем написать качественную работу Без плагиата!
МОСКОВСКИЙ ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ
Кафедра «Строительные конструкции, здания и сооружения»
Металлические
конструкции рабочей площадки
Шаг колонн в продольном направлении (пролёт
главных балок)
Шаг колонн в поперечном направлении (шаг главных
балок)
Отметка верха настила рабочей площадки
Временная (технологическая) нормативная нагрузка
на перекрытие
Сопряжение главной балки с колонной
Рис. 1. Поперечный
разрез и план рабочей площадки:
·
Нормативное
значение рабочей (технологической) нагрузки на перекрытие:
·
Нормативная
линейная нагрузка на балку настила:
q n = v n × a × a = 26 × 1 × 1,05 = 27,3 кН/м = 0,273 кН/см,
где a – шаг балок настила; принимаем a = 1 м (рис. 2);
a – коэффициент, учитывающий собственный вес настила и балок настила; a = 1,05.
·
Расчётная
линейная нагрузка на балку настила:
q = q n × g f × g n = 27,3 × 1,2 × 0,95 = 31,122
кН/м,
где g f – коэффициент надёжности по нагрузке;
для временной нагрузки g f
= 1,2;
g n – коэффициент надёжности по
назначению сооружения; для сооружений обычного уровня ответственности g n = 0,95.
·
Расчётная
линейная нагрузка на главную балку:
g = v n × l × a × g f × g n
= 26 × 4 × 1,05 × 1,2 × 0,95 = 124,488 кН/м,
где l – шаг главных балок; l = 6 м (по заданию);
a – коэффициент, учитывающий собственный вес конструкций; a = 1,05.
·
Расчётное
значение опорной реакции главной балки:
V = g × L / 2 =124,488 × 12 / 2 = 746,928 кН,
где L – пролёт главных балок; L = 12 м (по заданию).
·
Расчётная
сосредоточенная нагрузка на колонну: N = 2V = 2 × 746,928 = 1493,856 кН.
Рис.
2. Передача нагрузок на элементы рабочей площадки:
1 – грузовая площадь
балки настила;
2 – грузовая площадь
главной балки;
·
Балка настила
выполняется из прокатного двутавра, марка стали определяется непосредственно в
процессе расчёта. =
·
В расчётной схеме
балка настила рассматривается как статически определимая шарнирно опёртая
пролётом l = 6 м (рис. 3).
Рис. 3. Расчётная схема
балки настила
·
Максимальные значения
внутренних усилий в балке настила от расчётной нагрузки:
·
Сечение балки
подберём из условия жёсткости (прогибов). Предельно допустимый прогиб балки для
пролёта l = 6 м ( по прил. 4 ):
·
Требуемый момент
инерции сечения при действии нормативной нагрузки:
где E – модуль упругости стали; Е =
2,06 × 10 4
кН/см 2 (независимо от марки стали).
·
Принимаем по
сортаменту (прил. 7) наименьший двутавровый профиль, у которого момент инерции J x
будет выше требуемого. Назначаем сечение и выписываем его основные геометрические
характеристики (рис. 4).
Рис. 4. Поперечное
сечение балки настила
·
Марку стали
назначаем из условия прочности балки по нормальным напряжениям:
где с – коэффициент, учитывающий возможность ограниченного развития
пластических деформаций; для прокатных балок с =
1,12; R y
– расчётное сопротивление стали по пределу текучести;
g с –
коэффициент условий работы; во всех случаях, кроме специально оговоренных, g с = 1,0.
·
Принимаем по таблице
(прил. 1) наименьшую марку стали, для которой расчётное сопротивление R y
будет выше требуемого (расчётное сопротивление зависит от толщины полки t; в
данном случае t = 8,7 мм).
·
Назначаем для
балки настила сталь марки С245, у которой
расчётное сопротивление изгибу R y = 240 МПа
= 24,0 кН/см 2
(при толщ. 2…20 мм);
расчётное сопротивление срезу R s = 0,58R y =
0,58 × 24 = 13,92
кН/см 2 .
·
Проверка
прочности по касательным напряжениям:
·
Проверка общей
устойчивости балки настила не требуется, так как сжатая полка закреплена от
горизонтальных перемещений приваренными к ней листами настила.
·
Проверка местной
устойчивости поясов и стенки прокатной балки не требуется, так как она
обеспечена их толщинами, принятыми из условий проката.
·
В расчётной схеме
главная балка рассматривается как разрезная свободно опёртая, нагруженная
равномерно распределенной нагрузкой (рис. 5, а-б). Сечение главной балки –
двутавровое, сварное из трёх листов (рис. 5, в). Марка стали – по заданию.
а –
конструктивная схема; б – расчётная схема; в – поперечное сечение
·
Максимальные значения
внутренних усилий в главной балке от расчётной нагрузки:
·
Требуемый момент
сопротивления сечения балки:
где R y – расчётное
сопротивление стали по пределу текучести; по прил. 1 принимаем R y =
300 МПа = 30,0 кН/см 2 (марка стали С345 – по заданию; предполагаемая
толщина листового
проката 20…40 мм).
·
Оптимальная
высота балки – высота,
при которой вес поясов будет равен весу стенки, а общий расход материала на
балку – минимальным:
где k – конструктивный коэффициент;
для сварной балки переменного по длине сечения k = 1,1;
t w –
толщина стенки балки; предварительно принимаем t w = 1,2 см.
·
Минимальная
высота балки – высота,
при которой обеспечивается необходимая жесткость балки при полном использовании
несущей способности материала:
где f u – предельно
допустимый прогиб; балки для пролёта L = 12 м: f u = L/217 (по прил. 4);
g f –
коэффициент надёжности по нагрузке; для временной нагрузки g f = 1,2.
·
Окончательно
принимаем высоту балки так, чтобы она была примерно равна оптимальной (h » h opt ), но не менее
минимальной (h > h min ). Отступление от оптимальной высоты на
20…25% слабо влияет на расход материала. Высота стенки балки h w
должна соответствовать ширине листов по сортаменту (прил. 5).
·
Назначаем высоту
стенки h w = 900 мм; h min
= 67,81 см < h w = 90,0 см » h opt
= 86,78 см.
·
Рекомендуемая
толщина стенки (здесь h w принимается в мм):
·
Принимаем в
соответствии с сортаментом (прил. 5) t w = 10 мм.
·
Наименьшая
толщина стенки t w,min из условия её работы на срез:
где R s – расчётное сопротивление стали
срезу; марка стали С345 (по заданию); толщина листа соответствует толщине
стенки t w : для листового проката толщиной 4…10 мм R s = 0,58R y = 0,58 × 33,5 = 19,43
кН/см 2 .
·
Толщина полок (поясов)
принимается примерно в два раза больше толщины стенки:
В соответствии
с сортаментом (прил. 5) принимаем t f = 20 мм.
·
Полная высота
балки: h = h w + 2t f = 900 + 2×20 = 940 мм.
·
Расстояние между
центрами тяжести полок: h 0 = h – t f = 940 – 20 = 920 мм.
·
Уточняем
расчётное сопротивление стали: для листового проката толщ. 10…20 мм R y = 315
МПа = 31,5 кН/см 2 (по прил. 1); тогда требуемый
момент сопротивления сечения:
·
Минимально
допустимая ширина полок (поясов) определяется из условия обеспечения прочности
балки на изгиб:
·
В соответствии с
сортаментом (прил. 5) принимаем b f = 34 см.
·
Для возможности
размещения болтов ширина полки b f должна
составлять не менее 18 см. Кроме того, ширина полки не должна превышать следующих
значений:
b f £ 30 t f = 30×2,0 = 60 см (для обеспечения равномерности
распределения напряжений по ширине полки);
(для
обеспечения местной устойчивости).
Принятая ширина
полки b f = 38 см этим требованиям соответствует.
; принимаем
b h =
70 мм (кратно 10 мм).
принимаем по сортаменту t h = 0,8 см.
·
В целях
экономии материала ширину полки у опор можно уменьшить (рис. 6). Назначаем
место изменения сечения на расстоянии x 1 = L/6 от опоры: x 1 = 12/6 = 2м.
·
Расчётные
внутренние усилия в месте изменения сечения:
·
Требуемый момент
сопротивления сечения:
·
Уменьшенная ширина
полки (пояса) b¢ f определяется из пяти условий:
}
из условия
обеспечения прочности балки на изгиб:
}
из условия
обеспечения сопротивления балки кручению:
}
в целях
уменьшения концентрации напряжений:
}
для обеспечения
размещения болтов: ,
}
из условия
установки поперечных ребер жесткости, которые не должны выступать за пределы
полки
·
В соответствии с сортаментом
принимаем: b¢ f = 20 см.
Если
уменьшенная ширина получается меньше исходной всего на 2…3 см, то изменение ширины
устраивать нецелесообразно.
·
Геометрические
характеристики сечения балки (в середине пролёта)
·
Момент
сопротивления сечения балки:
·
Геометрические
характеристики уменьшенного сечения
·
Статический
момент полусечения:
·
Статический
момент сечения полки:
·
Проверка
прочности по нормальным напряжениям (расчётные точки расположены на наружных гранях поясов в середине
пролета):
·
Проверка
прочности по касательным напряжениям (расчётная точка находится посередине высоты стенки у
опоры):
Проверка прочности по приведённым напряжениям. Расчётная точка располагается: по
высоте балки – в краевом участке стенки на уровне поясных швов; по длине
пролёта – в месте изменения сечения балки).
Нормальные и касательные напряжения в расчётной точке:
Приведённые напряжения (англ. reduced – приведённый):
Проверки
прочности балки по нормальным, касательным и приведённым напряжениям
выполняются.
·
Проверка жёсткости
балки. Принятая высота балки h больше минимальной h min ,
поэтому прогиб балки не будет превышать предельного значения, и выполнять
проверку жёсткости нет необходимости.
·
Нагрузка от
главной балки передаётся на колонну через опорное ребро, приваренное к торцу
балки и выступающее вниз на величину а r = 10…15 мм
(рис. 7). Для обеспечения равномерной передачи давления торец ребра необходимо строгать.
Рис. 6. Изменение сечения
балки по длине
Рис. 7. Опорное ребро
главной балки
·
Ширину опорного
ребра удобно принять равной ширине пояса балки: .
·
Толщина ребра
определяется из условия его работы на смятие:
где V – опорная реакция
главной балки; V = Q max = 746бб928 кН; R p –
расчётное сопротивление стали смятию торцевой поверхности; равно расчётному
сопротивлению стали по временному сопротивлению R u (прил.
1); для листовой стали толщиной 10…20 мм R p = R u =
460 МПа = 46,0 кН/см 2 .
·
В соответствии с
сортаментом принимаем t r = 1,0 cм.
Расчёт
сварных швов крепления опорного ребра к стенке балки
·
Через сварной шов
Ш 1 опорная реакция V передаётся с ребра на стенку балки.
Сварное соединение осуществляется полуавтоматической сваркой.
Расчётное
сопротивление металла шва R wf = 240 МПа ( прил. 2 ); коэффициент проплавления β f = 0,9 (табл. 34* СНиП [2]); R wf β f = 240 × 0,9 = 216 МПа.
Расчётное
сопротивление металла границы сплавления шва R wz = 0,45 R un = 0,45 × 470 = 211 МПа, где R un – нормативное сопротивление стали по
временному сопротивлению, для листового проката толщиной 10…20 мм R un = 470 МПа ( прил. 1 );
коэффициент проплавления β z = 1,05 (табл. 34* СНиП [2]); R wz β z = 211 × 1,05 = 221 МПа.
R wf β f < R wz β z
(216 МПа < 221 МПа), поэтому расчётной является проверка по металлу шва.
·
Необходимая
величина катета шва крепления опорного ребра с учётом ограничения по предельной
длине шва (l w < 85 b f k f ):
где n = 2 (ребро приваривается двусторонними швами).
·
Минимальный катет
шва определяем по прил . 3 в зависимости от толщины более
толстого из свариваемых элементов: k f,min = 5 мм
(соединение тавровое с двусторонними угловыми швами, стенка толщиной t w
= 10 мм соединяется с ребром толщиной t r = 12 мм). Принимаем окончательно катет шва k f = 6 мм > k f,min
.
·
Расчётная длина
шва не должна превышать высоту стенки балки (с учетом 2 см на дефекты по концам шва):
2. Сопряжение главной балки и балки настила
·
Сопряжение балок
происходит в одном уровне и выполняется на болтах. Стенка балки настила
прикрепляется к поперечному ребру жесткости главной балки, для этой цели
предусматривается обрезка полок и части стенки балки (рис. 8).
Определение
необходимого количества болтов
·
Для соединения
используем болты нормальной точности, класса точности С, класса прочности 5.6, диаметром
20 мм (d b = 20 мм). Диаметр отверстия назначаем на 2 мм больше диаметра болта: d 0 = 22 мм.
·
Расчетное усилие,
воспринимаемое одним болтом при его работе на срез:
где R bs
– расчетное сопротивление болтов срезу; для болтов класса прочности 5.6
R bs =
190 МПа = 19 кН/см 2 (табл. 58* СНиП [2]);
γ b –
коэффициент условий работы болтового соединения; при установке нескольких
болтов для учёта неравномерности их работы принимается γ b =
0,9 (табл. 35*
СНиП [2]);
А b – расчётная площадь сечения болта; для болтов диаметром
20 мм А b = 3,14 см 2
(табл. 62* СНиП [2]);
n s – число расчётных срезов болта; n s = 1 (односрезное
соединение).
·
Расчетное усилие,
воспринимаемое одним болтом из условия работы на смятие поверхности отверстия:
где t min – наименьшая суммарная толщина
элементов, сминаемых в одном направлении; болты соединяют стенку балки настила
толщиной d = 0,65 см
(двутавр I30, è см.
п. 2) с ребром жёсткости толщиной t h = 0,8 см
(см. п. 3), тогда t min = d = 0,65 см;
R bp – расчётное сопротивление смятию элементов,
соединяемых болтами; определяется по табл. 59* СНиП [2] (см. ниже) в
зависимости от сопротивления R un элемента, имеющего t min :
для балки настила R un
= 370 МПа (сталь
С245), тогда R bp
= 450 МПа = 45 кН/см 2 .
·
Наименьшее
значение расчетного усилия, воспринимаемого одним болтом:
·
Необходимое число
болтов в соединении:
где 1,2 –
коэффициент, учитывающий возможное увеличение опорной реакции вследствие
частичного защемления балки в закреплении;
D = Q max
= 62,24 кН – опорная реакция балки настила (из
п. 2).
·
Принимаем n = 2 (крепление на двух
болтах).
·
Назначаем
расстояния между центрами болтов и от центров болтов до края элемента (рис. 8).
Рис. 8.
Узел сопряжения главной балки и балки настила
скруглять
углы для снижения концентрации напряжений
скос
ребра жёсткости 40´ 60 мм для пропуска
поясных швов и снижения усадочных напряжений
от центра
болта до края элемента (вдоль усилия)
·
Высота стенки
балки настила на участке размещения болтов (при двух болтах):
а w = s 1 + 2s 2 = 50 +
2×40 = 130 мм
< h = 300 мм.
Проверка
опорного сечения балки настила на срез
·
Срез ослабленного
(отверстиями и вырезом полок) сечения балки настила не произойдёт, если
выполняется условие:
где R s
– расчетное сопротивление стали балки настила на срез; R s = 13,92 кН/см 2
(из п. 2); d – толщина стенки балки настила; γ с – коэффициент условий работы; для
учёта упругопластической работы материала соединяемых элементов
принимается γ с = 1,1
(табл. 6* СНиП [2], поз. 8); l s – расчетная длина среза; при
двух болтах (n = 2):
·
Если проверка не
выполняется, устанавливают три болта, заново вычисляют а w , l s , t:
а w = 2s 1 + 2s 2 =180; l s
= a w – 3d 0 =180-3*22=1,14; t
=12,31
При необходимости уменьшают диаметр болта.
·
Соединение поясов
балки (толщина t f = 20 мм) со стенкой (толщина t w = 10 мм) осуществляется
двусторонними (n
= 2)
поясными сварными швами; швы выполняются в заводских условиях автоматической
сваркой.
Расчётное
сопротивление металла шва R wf = 240 МПа ( прил. 2); коэффициент проплавления β f = 1,1 (табл. 34* СНиП [2]); R wf β f = 240 × 1,1 = 264 МПа.
Расчётное
сопротивление металла границы сплавления шва R wz = 0,45 R un = 0,45 × 470 = 211 МПа, где R un – нормативное сопротивление стали по
временному сопротивлению, для более толстого элемента – пояса балки (толщ.
10…20 мм) R un = 470 МПа (прил. 1); коэффициент
проплавления β z
= 1,15 (табл. 34* СНиП [2]); R wz β z
= 211 × 1,15 = 242 МПа.
R wf β f > R wz β z
(264 МПа > 242 МПа), поэтому расчётной является проверка по металлу границы
сплавления металла шва с основным металлом.
·
Сдвигающая сила,
приходящаяся на 1 см длины балки (Q max принимается из п.3):
·
Сдвигающая сила
стремится срезать поясные швы, поэтому сопротивление швов срезу должно быть не
меньше силы Т, тогда необходимый катет шва:
·
Минимальная
величина катета шва по табл. 38* СНиП [2] k f,min = 6 мм
(вид соединения: тавровое с двусторонними угловыми швами; вид сварки:
автоматическая; толщина более толстого свариваемого элемента – пояса балки 20 мм).
·
Предельная длина
сварного шва в данном не ограничивается, так как усилие возникает на всём
протяжении шва.
·
Устраивать
монтажный стык нет необходимости, т.к. длина балки L = 12 м < 18 м.
·
Заводские стыки располагаются
в местах изменения ширины поясов балки. Листы верхнего (сжатого) пояса
соединяются прямым стыковым швом, листы нижнего (растянутого) – наклонным с
уклоном 1:2 (см. рис. 6).
·
Колонна
состоит из трёх основных частей: оголовка, стержня и базы (рис. 9,а). В
расчётной схеме колонна представлена стержнем, шарнирно закреплённым по концам
(рис. 9,б). Тип сечения колонны: сквозное из двух швеллеров (рис 9, в).
·
Высота
колонны определяется как расстояние от верха фундамента до точки опирания
главной балки:
H k = H – t – h – a r
+ h f = 8 500 – 10 – 1 940 – 15 + 800 = 8 335 мм,
где H
– отметка верха настила рабочей площадки (по заданию) H = 9 м = 9 000 мм,
t – толщина
настила; принимаем t = 10 мм; h – высота главной
балки; h = 1290 мм (из п. 3);
a r
– выступающая вниз часть опорного ребра; принимаем а r = 15 мм,
h f
–
заглубление фундамента относительно нулевой отметки пола; принимаем h f
= 800 мм.
а – конструктивная схема; б – расчётная
схема; в – поперечное сечение.
·
Задаём
оптимальную величину гибкости колонны λ = 65.
·
По принятой
величине гибкости и табл. прил. 6 определяем коэффициент продольного
изгиба (сталь С345 – по заданию): для R y = 320 МПа
R y назначается здесь уже для стали толщиной 10…20 мм.
·
Необходимый
радиус инерции сечения:
где l ef – расчётная длина колонны; в
соответствии с условиями закрепления l ef = H k .
·
По сортаменту
подбираем подходящий номер профиля (по параметрам А 1 и i x )
и выписываем его характеристики (если в сортаменте не оказывается подходящего
швеллера, принимают двутавр):
Номер профиля: [33,
площадь сечения: А 1 = 46,5 см 2 ;
Радиусы инерции относительно осей х, у:
Моменты инерции относительно осей х, у:
Геометрические размеры (см. рис 7, в):
h = 330 мм,
b f = 105 мм,
t w = 7 мм,
t f = 11,7 мм,
z 0
= 2,59
см.
·
Площадь
всего сечения: А = 2А 1 = 2 × 46,5 = 93 см 2 .
·
Фактическая
гибкость стержня колоны относительно материальной оси:
·
Коэффициент
продольного изгиба по прил. 6:
·
Проверка
устойчивости колонны относительно материальной оси:
·
Задаем
оптимальную величину гибкости ветви: λ 1 = 30.
·
Расстояние
между центрами планок определяется по условию равноустойчивости:
l 1 » λ 1 i y 1 =
30 × 2,97 = 89,1 см;
принимаем l 1 = 90 см (кратно 10 мм).
·
Коэффициент
продольного изгиба ветви по прил. 6: φ 1 = 0,9166.
·
Нагрузка, приходящаяся на ветвь колонны: N 1 = N / 2 = 933,66 кН.
·
Необходимая
гибкость колонны относительно свободной оси:
·
Требуемый
радиус инерции сечения:
где a 2
– отношение радиуса инерции к ширине сечения; определяется по справочной
таблице (табл. 8.1 [3]): для сечения из двух швеллеров полками внутрь a 2
= 0,44; из двух двутавров a 2
= 0,50.
Для окраски внутренней поверхности
колонны между полками ветвей необходимо обеспечить зазор не менее 10 см, поэтому ширина сечения также должна быть не менее
Окончательно принимаем ширину колонны b = 35 cм (кратно
10 мм).
·
Расстояние
между центрами тяжестей ветвей: с 0 = b – 2z 0 = 35 – 2×2,59 = 29,82 cм,
·
Величина
зазора между ветвями: b 0 = b – 2b f = 35 – 2×10,5 = 14 cм
> 10 см.
·
Момент
инерции сечения колонны относительно свободной оси:
поэтому проверку устойчивости колонны
относительно свободной оси можно не проводить.
·
Иначе
определяется коэффициент продольного изгиба φ y по прил. 6 и выполняется
проверка устойчивости колонны относительно свободной оси из
условия:
·
Высота
оголовка колонны определяется из условия прочности стенки швеллера на срез:
где 4 –
расчётное число срезов (по 2 на каждой ветви); t w – толщина стенки швеллера; t w = 0,7 см;
R s
– расчетное сопротивление стали на срез; R s = 0,58R y = 0,58 × 33,5 = 19,43 кН/см 2 .
Принимаем h r = 35 см (кратно 10 мм).
·
Требуемая
площадь опорной плиты определяется из условия сопротивления бетона фундамента
местному сжатию:
где R b – расчётное
сопротивление бетона класса В15 осевому сжатию; R b = 8,5 МПа = 0,85 кН/см 2 ;
φ b – коэффициент,
учитывающий повышение прочности бетона за счёт включения в работу ненагруженной
части фундамента; принимаем φ b =
1,2.
·
Размеры
опорных плит в плане принимаются из двух условий:
1)
из
условия обеспечения требуемой площади, необходимой для обеспечения прочности
бетона фундамента;
2)
из
конструктивных соображений, обусловленных необходимостью обеспечения величины
свесов плиты не менее 5…6 см.
·
Длина
плиты по конструктивным соображениям:
L = b +
(10…12) cм = 35 + (10…12) cм =
45…47 cм;
принимаем L = 46 см (кратно 10 мм).
В = h + 2t tr + (10…12)
cм = 33 + 2 × 1,2
+ (10…12) cм = 45,4…47,4 cм,
где t tr –
толщина траверсы; принимаем t tr = 12 мм
(обычно t tr = 10…14 мм);
4
по
условию обеспечения требуемой площади:
принимаем В = 46 см (кратно 10 мм).
·
Толщина
опорной плиты определяется из условия её работы на изгиб под действием
реактивного отпора (давления) фундамента; в данной работе принимаем (условно)
плиту толщиной 30 мм.
·
Принимаем
высоту траверсы h tr = 40 см, тогда расчётная длина шва:
l w = h tr – 1 см = 40 – 1 = 39 см.
·
Требуемая
величина катета шва:
где 4 – число швов крепления траверсы к
колонне; при выполнении шва полуавтоматической сваркой расчёт осуществляется по
металлу шва (см. п. 4): R wf
= 240 МПа; β f
= 0,9; R wf
β f = 240 ×
0,9 = 216 МПа.
·
Принимаем
k f = 0,6 см; k f > k f,min = 0,5 cм (k f,min
определяется по табл. 38 СНиП [2] ).
·
Проверка
по предельной длине шва:
l w,max = 85bk f
= 85 ×
0,9 × 0,6 =
45,9 см > l w = 39 см.
Конструктивное решение колонны показано
на рис. 10.
b 1 = 200 мм (принято
конструктивно);
60 + 30 + 400 + 200 + 20 = 710 мм ;
= 8335
– [900×(6 + 2) + 710] = 425 мм .
Рис. 10. Конструктивное
решение колонны сквозного сечения
1
1
1.
СНиП
2.01.07 – 85*. Нагрузки и воздействия / Госстрой России. – М.: ГУП
ЦПП, 2001. – 44 с.
2.
СНиП
II-23-81*.
Стальные конструкции / Госстрой России. – М.: ГУП ЦПП, 2001. – 96 с.
3.
СП
53-102-2004. Общие правила проектирования стальных конструкций. – М., 2005. //
www.complexdoc.ru
4.
Металлические
конструкции. Общий курс: учебник для ВУЗов. Под ред. Е.И. Беленя.
– М.: Стройиздат, 1986. – 560 с.
5.
Металлические
конструкции. Общий курс: учебник для ВУЗов. Под ред. Г.С.
Веденикова. – М.: Стройиздат, 1998. – 760 с.
6.
Металлические
конструкции. Общий курс: учебник для ВУЗов. Под ред. А.Ю.
Кудишина. – М.: Академия, 2006.
7.
Мандриков
А.П.
Примеры расчёта металлических конструкций. Учебное пособие для техникумов. –
М.: Стройиздат, 1991. – 431 с.
8.
Строительные
конструкции: Учебник для ВУЗов / Под ред. В.П. Чиркова. – М.: ГОУ
«Учебно-методический центр по образованию на железнодорожном транспорте», 2007.
– 448 с.
9.
Левитский
В.Е.
Металлические конструкции рабочей площадки: Методические указания к практическим
занятиям для студентов специальности «Промышленное и гражданское
строительство». – [Электронная версия].
листового,
широкополочного, универсального
листового,
широкополочного, универсального
1.
За
толщину фасонного проката принимается толщина полки; минимальная его толщина 4 мм.
2.
Чем
больше толщина элемента, тем сильнее сказывается влияние дефектов структуры
материала, поэтому сопротивления с увеличением толщины снижаются.
3.
Если
неизвестно, какой толщиной обладает рассчитываемый элемент, используется
наиболее вероятное её значение, при котором расчётное сопротивление материала будет
наименьшим.
автоматической
и полуавтоматической – сварочная проволока
Примечание.
Указанные материалы применяются для выполнения сварных швов в конструкциях 2-й
группы (балки перекрытий) и 3-й группы (колонны, элементы настила) в нормальных
климатических районах строительства (не характеризующихся сильными морозами –
ниже -40°С).
Минимальные
катеты швов k f , мм, при толщине более толстого из свариваемых элементов
t, мм
Автоматическая
и полуавтоматическая
Автоматическая
и полуавтоматическая
Примечание.
Для промежуточных значений пролётов предельные прогибы определяются линейной
интерполяцией. Ниже представлены вычисленные указанным образом значения
предельных прогибов для пролётов, встречающихся в данной работе.
6;
8; 10; 12; 14; 16; 18; 20; 22; 25; 28; 30; 32; 36; 40
200;
210; 220; 240; 250; 260; 280; 300; 340; 360; 380; 400; 420; 450; 480; 530;
560; 630; 650; 670; 700; 800; 850; 900; 950; 1000; 1050.
Коэффициенты j для элементов из стали
с расчетным сопротивлением R y ,МПа
(кгс/см 2 )
Примечание. Значение коэффициентов j в таблице увеличены в 1000 раз.
S
– статический момент полусечения;
S
– статический момент полусечения;
z 0
– расстояние от оси у-у до наружной грани стенки
1. Опорный узел главной балки Курсовая работа (т). Технология машиностроения.
Контрольная Работа На Тему Правовые Учения Об Особенности Исторического Развития В России В Конце Xviiiв.
Курсовая работа по теме Процедура подготовки и исполнения внешнеторгового контракта купли-продажи
Реферат: Развитие коммерческого спорта в России
Написать Сочинение На Тему Письмо
Курсовая работа по теме Особенности экспертизы качества апельсинового сока
Реферат: Развитие государственности в феодальной Франции
Курсовая работа: Социальная адаптация в современных условиях
Рхту Им Менделеева Диссертации
Дипломная работа по теме Проектирование автоматической системы управления дозирования и смешивания сыпучих материалов
Контрольная работа по теме Убедительность в речи говорящего
Как Оформить Листы Реферата
Педагогическое Сочинение Спешите Делать Добрые Дела
Сочинение Рассказу Кладовая Солнца
Реферат: Транспорт и связь республики Башкортостан
Итоговая Контрольная Работа 3 Класс Школа России
Курсовая работа по теме Способи захисту цивільних прав у новому Цивільному кодексі України
Курсовая работа по теме Психологическая помощь при суицидальном поведении
Контрольная работа: Показатели эконометрики
Эссе Ростов На Дону Джаз
Реферат: Часовой пояс Украины
Курсовая работа: Парфюмерия - духи
Курсовая работа: Учет финансовых результатов предприятия и использование прибыли
Реферат: Нижне-Архызское городище