Математическое моделирование тепловой работы вращающейся печи - Экономико-математическое моделирование курсовая работа

Математическое моделирование тепловой работы вращающейся печи - Экономико-математическое моделирование курсовая работа





































Главная

Экономико-математическое моделирование
Математическое моделирование тепловой работы вращающейся печи

Конструктивная схема и составляющие компоненты вращающейся печи, ее назначение и описание тепловой работы. Разработка математической модели тепловой работы вращающейся печи, расчет параметров и температуры адиабатического диффузионного факела печи.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
«Математическое моделирование тепловой работы вращающейся печи»
В рабочем пространстве промышленных печей осуществляются газодинамические и тепломассообменные процессы горения, турбулентного смешения топлива, воздуха и газообразных продуктов сгорания, тепловыделений и радиационно-конвективного теплообмена между газообразной средой, футеровкой и технологическим материалом. Совокупность таких процессов, рассматриваемых во всей их сложности и взаимодействии, называют тепловой работой печи.
Известно, что интенсивность теплообмена, а, следовательно, и производительность промышленной печи, расход и полнота сгорания топлива и во многих случаях качество продукции зависят от комплекса взаимосвязанных факторов, таких как длина, форма и температура факела, его положение относительно технологического материала, скорость подачи топлива и воздуха, наличие рециркуляционных или застойных зон. В местах повышенного тепловыделения может, вследствие резкого возрастания температуры, снижаться стойкость футеровки или происходить образование экологически вредных компонентов типа оксидов азота. Таким образом, совершенствование тепловой работы промышленных печей является одной из важнейших современных инженерных задач.
Исследование высокотемпературных теплотехнологических процессов возможно методами математического моделирования, предусматривающими численное решение системы дифференциальных уравнений переноса вещества, количества движения и энергии. Математическая модель, как правило, не требует при решении инженерной задачи каких-либо эмпирических зависимостей, кроме уравнений, определяющих физические свойства веществ. Программы, реализующие на ЭВМ математическую модель тепловой работы промышленной печи, дают возможность постановки численного эксперимента, достаточно полно учитывающего реальные условия задачи.
Поставленные задачи ограничиваются в основном расчетным исследованием температурного режима работы футеровки вращающейся печи на участке струйного течения газообразной среды в зоне спекания или декарбонизации технологического материала.
Наружный диаметр корпуса печи: D K =6,2 м;
Толщина гарнисажного слоя: сл =0,2* ф мм;
Частота вращения печи: n об =1,35 об/мин;
Температура технологического материала: t м =1465 0 С;
Температура горячего воздуха: t в1 =550 0 С;
Температура атмосферного воздуха: t в2 =25 0 С;
Топливо - природный газ месторождение: №24
Расход топлива: B т =7000 м 3 /ч (н.у);
Скорость истечения топлива из горелки: u 0 =160 м/с;
Коэффициент избытка воздуха: в =1,12;
Вращающаяся печь располагается с наклоном 4° к горизонту и вращается со скоростью 1-2 об/мин. Вращающаяся печь состоит из корпуса с футеровкой, опоры с приводом, головки с уплотнительными устройствами, теплообменных устройств и питателей.
Корпус печи состоит из стальных сваренных между собой листов, изнутри футерован огнеупорным кирпичом. Футеровка предназначена для сокращения потерь тепла в окружающую среду и для защиты стального кожуха от воздействия высоких температур. Для лучшей теплоизоляции между кожухом и огнеупорной футеровкой применяют слой теплоизоляционного материала. Корпус печи в нескольких местах охвачен бандажами, которые опираются на опорные ролики.
Вращающаяся печь приспособлена для обжига сухого и влажного материала (шлама), который загружается в торец печи и при ее вращении перемещается вдоль нее к противоположному торцу.
Топливо подается в головку, которая расположена в печи с противоположной загрузке стороны. Топливом может является мазут, горючий газ и угольная пыль. Продукты сгорания перемещаются навстречу материалу, т.е. печь является противоточной.
Печь приводится во вращение при помощи венцовой шестерни, соединенной с редуктором и электромотором.
В зоне подогрева материалов (низкотемпературной части печи) устанавливают теплообменные устройства.
Процесс теплообмена, во вращающейся печи, является довольно сложным. В высокотемпературной части печи преобладает теплообмен излучением, а в низкотемпературной - конвективный теплообмен.
Тепло от продуктов сгорания топлива передается как материалу, так и футеровке печи. Благодаря вращению печи материал непрерывно перемещается (пересыпается) в поперечном и продольном направлениях. При этом тепло, аккумулированное футеровкой, передается материалу. Таким образом, футеровка работает как регенератор тепла.
На внутренней футеровке печи образуется гарнисажный слой, т.е. слой материала, который прилипает к стенке. В результате вращения печи более нагретый слой гарнисажа осыпается, а менее нагретый прикрепляется к футеровке, тем самым, образуя слой материала, который непрерывно нагревается от футеровки.
Вращающиеся печи, используемые для получения портландцементного клинкера, работают по принципу противотока. Сырьевая смесь подается в печь со стороны ее верхнего (холодного) конца, а топливо - воздушная смесь, сгорающая на протяжении 20 -30 метров длинны печи, вдувается со стороны нижнего (горячего) конца. Горячие газы движутся навстречу материалу и нагревают последний.
Интенсификация теплообмена и массообмена в зоне подогрева осуществляется путем установки различных теплообменников: ячейковых, металлических и керамических. Теплообменники увеличивают поверхность теплообмена газов с материалами, разделяя поток материала на несколько более мелких потоков, воспринимают тепло газов и регенеративно передают по материалу, интенсифицируют конвенктивный теплообмен, способствуют перемешиванию материала, защищают цепную завесу от перегрева за счет понижения температуры газов.
Скорость движения газов (CH 4 и воздух) по длине печи различна на отдельных ее участках и изменяется от 6 до 13 м/с. Напор, затрачиваемый на перемещение газов через печь, расходуется на преодоление гидравлического сопротивления, слагающегося из сопротивления трения, местных сопротивлений в различных зонах печи, сопротивлении подъема газов и на создание скорости газов при выходе из печи.
В зоне подогрева (600 - 700 0 С) образуются Al 2 O 3 , Si 2 O 3 ; в зоне кальцинирования (около 1000 0 С) образуется CaO и CO 2 ; далее сырье поступает в зону экзотермичеких реакций, где с выделением теплоты образуются следующие минералы: 3CaO*Al 2 O 3 , 4CaO*Al 2 O3* Fe 2 O 3 , 2CaO*SiO 2 ; в конце печи, в зоне спекания, образуется 3CaO*SiO 2 , и в результате всего получается клинкер.
Мат ематическая формулировка задачи
В данной курсовой работе необходимо разработать математическую модель тепловой работы вращающейся печи, рассчитать параметры и температуру адиабатического диффузионного факела без теплообмена с футеровкой печи и технологическим материалом. Также необходимо произвести расчет радиационной теплоотдачи факела конвективного теплообмена воздуха в печи с футеровкой и технологическим материалом с целью определения параметров и температуры диффузионного факела с учетом теплообмена.
Предполагается проведение расчета стационарного температурного поля при заданной температуре на внутренней поверхности футеровки, что соответствует граничным условиям первого рода. После чего, необходимо рассчитать нестационарное температурное поле в футеровке печи при граничных условиях третьего рода.
Расчетные результаты должны быть представлены в виде таблиц и графиков.
Для математического моделирования горения природного газа в диффузионном факеле, расчета радиационно-конвективного теплообмена и температуры факела в курсовой работе предлагается применение аналитической теории, что значительно упрощает алгоритм решения задачи.
Выполнение курсовой работы разбивается на ряд последовательных этапов, что облегчает отладку программ и получение надежных расчетных результатов.
Сначала на основе аналитической теории составляется программа для расчета параметров и температуры адиабатического диффузионного факела без теплообмена с футеровкой печи и технологическим материалом. Затем к этой программе добавляются подпрограммы расчета радиационной теплоотдачи факела конвективного теплообмена воздуха в печи с футеровкой и технологическим материалом, и вносятся соответствующие изменения в основную программу с целью определения параметров и температуры диффузионного факела с учетом теплообмена.
Результаты расчета диффузионного факела используются при математическом моделировании температурного поля в футеровке печи. Овладевая основами численного интегрирования дифференциального уравнения теплопроводности, составляют программу для расчета стационарного температурного поля при заданной температуре на внутренней поверхности футеровки, что соответствует граничным условиям первого рода. На основе этой программы разрабатывается последующая программа для расчета нестационарного температурного поля в футеровке печи при граничных условиях третьего рода. Наконец, разрабатываются алгоритмы и вносятся в программу изменения и добавления в соответствии с индивидуальным заданием. Полученные расчетные результаты представляются в виде таблиц и графиков и анализируются с целью формулировки выводов и инженерных рекомендаций по улучшению тепловой работы промышленной печи.
Алгоритм расчета параметров диффузионного факела
Расчет выполняется на участке струйного течения, ориентировочную длину которого l с в движущейся системе координат можно найти, приравняв удвоенный радиус турбулентной струи внутреннему диаметру печи D п :
где X0-расстояние до полюса струи. В неподвижной системе координат длина участка струйного течения возрастет на величину ?х.
Длину участка струйного течения в неподвижной системе координат можно также найти из условия вовлечения в движение струй всего воздуха, подаваемого в печь, массовый расход которого определен следующим равенством:
Из равенства правых частей выражения следует, что:
Коэффициент избытка воздуха ? в здесь задан, а стехиометрический коэффициент можно рассчитать по известному объему воздуха V°, теоретическая необходимому для сгорания одного кубометра природного газа, и плотности воздуха при нормальных условиях
С помощью уравнений, полученных на основе теории турбулентных струи, вычисляют основные параметры диффузионного факела: длину факела; массовый расход воздуха, вовлеченного в струю; массовый расход несгоревшего топлива; энтальпию газообразной среды, усредненную по сечению струи и среднюю по сечению температуру диффузионного факела.
Для вычисления средней плотности газообразной среды предлагается следующий итерационный алгоритм. Разделим факел по длине на достаточно малые участки, в пределах которых температуру и плотность среды можно считать постоянными. Например, удобно принять длину такого участка ?х равной диаметру выходного отверстия горелки d 0 .
Примем в качестве расчетного поперечное сечение факела на выходе из очередного малого участка. Температура, состав и плотность газов на входе в очередной малый участок известны как параметры в предыдущем поперечном сечении, так что, приняв эти величины в качестве расчетных, можно получить в первом приближении массу воздуха, присоединенного к струе на очередном малом участке за единицу времени:
где - средняя плотность газов на очередном малом участке.
Прибавим эту величину к массовому расходу воздуха, вовлеченного в движение струи перед очередным малым участком, и найдем его массовый расход в расчетном сечении:
Массовому расходу воздуха G в , в уравнении соответствует средняя плотность среды на расчетном участке от горелки до расчетного сечения:
Теперь можно определить расстояние от горелки до полюса струи, расчетную длину факела, массовый расход несгоревшего топлива, энтальпию и температуру факела в расчетном сечении; а затем, не меняя значения координаты X, уточнить среднюю плотность среды на очередном малом участке.
Плотность среды на расчетном участке и температуру среды в расчетном сечении вычисляют повторно, каждый раз уточняя величину ? с p , пока не будет достигнута заданная точность результатов. После этого увеличивают координату X на приращение ?х, равное длине очередного малого участка, и выполняют расчет параметров диффузионного факела в следующем расчетном сечении в пределах участка струйного течения.
Алгоритм расчета т емператур ы футеровки печи
Температурное поле в поперечных сечениях футеровки печи рассчитывают по уравнениям. Так как допускается пренебрегать переносам теплоты в футеровке по длине печи и цилиндричностью стенок, то становится возможной постановка одномерной задачи в декартовой системе координат.
Рекомендуется сначала составить более простую программу расчета стационарной теплопроводности при граничных условиях первого рода на внутренней поверхности футеровки. В начале программы выполняется цикл по индексу j для вычисления координат узлов сетки:
где ?у - расстояние между узловыми точками, определяемое по заданной толщине футеровки и выбранному числу узлов сетки:
Затем температуру на внутренней поверхности футеровки приравнивают к температуре технологического материала и задают произвольные исходные значения температуры в остальных узловых точках.
В общем итерационном цикле последовательно увеличивают на единицу номера итераций N, вычисляют коэффициент теплопроводности материала футеровки и, выполняя прямую прогонку, рассчитывают коэффициенты прогонки Рj, Sj. Затем, вычислив коэффициенты дискретного уравнения, находят температуру на наружной поверхности футеровки в соответствии с граничными условиями третьего рода. Степень черноты наружной поверхности футеровки вращающейся печи принимают равной 0,9. Выполняя обратную прогонку, находят значения температуры во внутренних узлах сетки.
Температуру в пределах программы следует выражать в кельвинах. Так как коэффициенты теплопроводности футеровки вычисляются в точках, лежащих на гранях контрольных объемов между узлами сетки, то в расчетные формулы подставляют среднеарифметические значения температуры в соседних узловых точках:
Согласно принятой здесь нумерации точек на гранях контрольных объемов, формулы для расчета коэффициентов дискретных уравнений будут представлены следующим образом:
Коэффициент теплопроводности слоя гарнисажа, образованного на внутренней поверхности футеровки застывшим клинкерным расплавом, принимают равным 1 Вт/(м*К).
В цикле обратной прогонки вычисляют в узлах сетки относительные разности значений температуры в текущей и предыдущей итерациях:
и выбирают из них максимальную разность. В конце общего итерационного цикла производят оценку сходимости итераций, сравнивая абсолютную величину с заданным малым числом. Если || больше чем, например, 0,00001, то итерации повторяются, если же меньше, то итерации завершаются. Чтобы повторить вновь выбор максимальной относительной разности температур, в начале каждой итерации величину устанавливают равной нулю.
В конце программы предусматривают вывод на экран и на печать исходных данных и результатов расчета. При этом температуру представляют в градусах Цельсия.
Вторая программа для расчета стационарного температурного поля в футеровке должна учитывать теплообмен футеровки с диффузионным факелом и воздухом в печи, согласно граничным условиям третьего рода. С этой целью в предыдущую программу вносятся соответствующие изменения.
Коэффициенты прогонки Рj, Sj на внутренней поверхности футеровки или гарнисажа определяют теперь, предварительно вычислив коэффициенты дискретного уравнения. При этом используются значения степени черноты и поглощательной способности газообразной среды, приведенной степени черноты и коэффициента конвективной теплоотдачи, найденные при расчете параметров диффузионного факела. Температуру на внутренней поверхности футеровки или гарнисажа определяют обратной прогонкой.
Третью программу составляют для расчета нестационарного теплообмена, имея в виду, что при вращении печи температура внутренней поверхности футеровки изменяется. При контакте с технологическим материалом она равна температуре этого материала, что соответствует граничным условиям первого рода, а при нагреве диффузионным факелом зависит от условий радиационной и конвективной теплоотдачи, согласно граничным условиям третьего рода.
Для учета нестационарности в программе организуют цикл по интервалам времени, который является внешним по отношению к итерационному циклу. Цикл по интервалам времени выполняется в течение нескольких оборотов печи, так чтобы расчетное время прогрева футеровки оказалось достаточным для стабилизации изменений температурного поля в следующих друг за другом оборотах.
Чтобы задать начальное температурное поле в футеровке, целесообразно усреднить стационарные распределения температуры, полученные в двух предыдущих программах при граничных условиях первого и третьего рода. По-прежнему допускается рассматривать задачу приближенно как одномерную. Коэффициент aj, Dj дискретных уравнений рассчитывают теперь с учетом нестационарных членов.
Окружность печи делят на 16, расчетных отрезков и определяют интервал времени, необходимый для прохождения каждого отрезка расчетным сечением футеровки при вращении печи
где n об - частота вращения печи (1/с).
Если расчетный отрезок футеровки находится под слоем технологического материала, в программе используются граничные условия первого рода. Для остальных участков футеровки расчет выполняется при граничных условиях третьего рода.
Чтобы выделить интервалы времени, когда футеровка находится под слоем технологического материала, разделим порядковый номер расчетного интервала времени на число расчетных отрезков по окружности печи. Те расчетные моменты времени, для которых величина получаете целой, соответствуют началу нового оборота печи. На первом обороте печи это начальный (нулевой) момент времени, а на остальных оборотах печи это моменты времени, порядковые номера которых кратны числу n ф .
Если расчетным отрезкам по окружности футеровки, находящимися под слоем технологического материала, присвоить порядковые номера, то соответствующие им расчетные моменты времени можно определить из условия, что отношение , является целым числом.
Поперечное сечение вращающейся печи:
1-футеровка; 2 - слой гарнисажа; 3 - технологический материал.
{Математическое моделирование тепловой работы вращающейся печи}
const SI = 5.67e-8; {Постоянная Стефана-Больцмана, Вт/(м2*К4)}
SC = 0.85; {Турбулентное число Шмидта}
Dk, Dw, D0, Hw, Hw1, Tm, Ew1, Ew2: real;
ALB, NB, VB0, V1, V2, V3, VG0: real;
{============================================================================}
{============================================================================}
HW1:=HW*0.2; {Толщина гарнисажного слоя, м}
DW:=4.6-2*(HW+HW1); {Внутренний диаметр печи, м}
TM:=1465; {Температура обжигаемого материала,°C}
EW1:=0.7; {Степень черноты внутренней поверхности стенки}
QT:=35510; {Низшая теплота сгорания топлива, кДж/кг}
R0:=0.740; {Плотность топлива, кг/м3 (н.у.)}
BT:=7000; {Расход топлива через горелку, м3/ч (н.у.)}
G0:=BT*R0/3600; {Расход топлива через горелку, кг/с}
U0:=160; {Скорость истечения топлива из горелки, м/с}
D0:=Sqrt (4*G0/R0/U0/Pi); {Диаметр горелки, м}
ALB:=1.12; {Коэффициент избытка воздуха}
VB0:=9.45; {Объем теоретически необходимого воздуха, м3/м3}
ROB:=1.293; {Плотность воздуха, кг/м3 (н.у.)}
NB:=ROB*VB0/R0; {Стехиометрический коэффициент, кг/кг}
GB0:=NB*G0*ALB; {Начальный расход горячего воздуха, кг/с}
TB:=550; {Температура горячего воздуха,°C}
HB:=(1.287+0.0001201*TB)*TB; {Энтальпия горячего воздуха, кДж/кг}
{Объем продуктов горения, м3/м3 топлива}
VG0:=10.61; {Продукты стехиометрического горения}
{============================================================================}
{============================================================================}
{Расчет параметров диффузионного факела}
var GP, ROP, HBP, HHF, HHB, ROD, RS, GTB, MG, ZT: real;
XX, XB, XXB, LX, LXB, SC1, SC2: real;
While GB*G0<=GB0 do begin {переход к очередному сечению}
{Расстояние от горелки до расчетного сечения, D0*м}
{Параметры факела в предыдущем сечении}
{Средняя плотность факела на очередном малом участке, кг/м3}
{Расход воздуха, вовлеченного в струю, G0*кг/c}
{Средняя плотность факела на расчетном участке, кг/м3}
RS:=sqrt (Ro/R0); {Соотношение плотностей}
{Расстояние от полюса струи до расчетного сечения и конца факела, D0*м}
{Расход несгоревшего топлива через расчётное сечение, G0*кг/с}
GT:=XX/X0/NB*(LX/XX/SC1+SC2/SC1*exp (ln(XX/LX)/SC2) - 1);
{Средняя энтальпия газов в расчётном сечении факела, кДж/кг}
HHF:=(H0+HB*GB+QT*(1-GT))/(1+GB); {без теплообмена}
HF:=HHF-QF/(1+GB)/G0; {c теплообменом}
{Средняя температура в расчётном сечении факела,°C}
ZT:=TF; TF:=(HF-fHDis)/CF; TK:=TF+273;
{Плотность газов в расчётном сечении факела, кг/м3}
until ABS (1-ZT/TF)<0.0001; {конец итераций}
FR:=XX/7.9*sqrt (exp(ln (LX/XX)/SC2) - 1);
{Параметры факела в начальном сечении зоны догорания}
GTB:=GT; GB:=GB0/G0; HHB:=HHF; RF:=DW/2;
MG:=(1-exp (ln(XXB/LXB)/SC2))/NB/X0/GTB;
While GT>0.01 do begin {переход к очередному сечению}
{Расстояние от горелки до расчётного сечения, D0*м}
{Параметры факела в предыдущем сечении}
{Расход несгоревшего топлива через расчетное сечение, кг/с}
{Средняя энтальпия газов в расчетном сечении факела, кДж/кг}
HHF:=HHB+QT*(GTB-GT)/(1+GB); {без теплообмена}
HF:=HHF-QF/(1+GB)/G0; {c теплообменом}
{Средняя температура в расчетном сечении факела, °C}
ZT:=TF; TF:=(HF-fHDis)/CF; TK:=TF+273;
{Плотность газов в расчетном сечении факела, кг/м3}
until ABS (1-ZT/TF)<0.0001; {конец итераций}
{============================================================================}
{============================================================================}
{Расчет параметров диффузионного факела}
var RO1, RO2, RO3, ROG, VT, VB, VG, VF: real;
P1:=V1/VG0; P2:=V2/VG0; P3:=V3/VG0;
{Плотность стехиометрических продуктов горения, кг/м3 (н.у.)}
{Объемный расход несгоревшего топлива, м3/с (н.у.)}
{Объемный расход воздуха, м3/с (н.у.)}
{Объемный расход продуктов горения, м3/с (н.у.)}
{Объемный расход газообразной среды, м3/с (н.у.)}
{Объемные доли компонентов в газообразной среде}
{Плотность газообразной среды, м3/кг (н.у.)}
{============================================================================}
{============================================================================}
{Расчет теплоемкости газообразной среды}
{Объёмная теплоёмкость природного газа, кДж/м3*К (н.у.)}
IF TF=0 THEN CT:=2.522+0.0005815*TF ELSE
CT:=(-317.9+2.522*TF+0.0005815*sqr(TF)+86840/(TF+273))/TF;
{Объемная теплоемкость воздуха, кДж/м3*К (н.у.)}
{Объёмная теплоёмкость углекислого газа, кДж/(м3*К) (н.у.)}
IF TF=0 THEN C1:=2.081+0.0002017*TF ELSE
C1:=(-139.5+2.081*TF+0.0002017*sqr(TF)+38110/(TF+273))/TF;
{Объёмная теплоёмкость водяного пара, кДж/(м3*К) (н.у.)}
{Объёмная теплоёмкость азота, кДж/(м3*К) (н.у.)}
{Объёмная теплоёмкость продуктов горения, кДж/м3*К (н.у.)}
{Объёмная теплоёмкость газов в факеле, кДж/(м3*К) (н.у.)}
{Массовая теплоёмкость газов в факеле, кДж/кг*К}
{============================================================================}
{============================================================================}
{Расчет теплоты диссоциации факела}
var PCO2, PH2O, KCO2, KH2O, ACO2, AH2O, PS, LR, K1, K2: real;
{Константа равновесия для углекислого газа}
KCO2:=exp (ln(10)*(4.47-14700/TF));
{Константа равновесия для водяного пара}
KH2O:=exp (ln(10)*(3.05-13160/TF));
{Степень диссоциации углекислого газа}
ACO2:=exp (ln(2*sqr(KCO2)/PCO2)/3);
{Степень диссоциации водяного пара}
AH2O:=exp (ln(2*sqr(KH2O)/PH2O)/3);
{Теплота диссоциации трехатомных газов, кДж/кг}
fHdis:=(12630*ACO2*PCO2+10800*AH2O*PH2O)/ROV;
{============================================================================}
{============================================================================}
{Расчет результирующего излучения факела}
var TG, FF, FW, PC, PH, PS, LR, K1, K2: real;
{Средняя температура факела на малом участке,°C}
{Расчетная поверхность малого участка факела, м2}
{Внутренняя поверхность стенки печи, м2}
PC:=P1*PG+PT; {углекислый газ + топливо}
{Эффективная толщина излучающего слоя, м}
{Коэффициент поглощения при температуре газов, 1/м}
K1:=PS*((0.78+1.6*PH)/sqrt (PS*LR) - 0.1)*(1-0.37*(TG+273)/1000);
{Коэффициент поглощения при температуре стенки, 1/м}
K2:=PS*((0.78+1.6*PH)/sqrt (PS*LR) - 0.1)*(1-0.37*(TM+273)/1000);
{Поглощательная способность факела}
{Поток результирующего излучения факела, кВт}
QF:=QP+ES*SI*(EG/AG*sqr (sqr(TG+273)) - sqr (sqr(TM+273)))*FF/1000;
{============================================================================}
{============================================================================}
Assign (File1,'Furnace.txt'); Rewrite(File1);
Writeln(File1); Writeln (file1,' ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ:');
Writeln (file1,' Внутренний диаметр печи DW:=', DW:5:2,' м');
Writeln (file1,' Toлщина футеровки HW:=', HW*1000:4:0,' мм');
Writeln (file1,' Температура обжигаемого материала TM:=', TM:5:0,'°C');
Writeln (file1,' Низшая теплота сгорания топлива QT:=', QT:5:0,' кДж/кг');
Writeln (file1,' Плотность топлива R0:=', R0:3:3,' кг/м3 (н.у)');
Writeln (file1,' Расход топлива через горелку G0:=', G0:5:3,' кг/с');
Writeln (file1,' Скорость истечения топлива из горелки U0:=', U0:5:1,' м/с');
Writeln (file1,' Диаметр горелки D0:=', D0*1000:3:0,' мм');
Writeln (file1,' Коэффициент избытка воздуха ALB:=', ALB:3:2);
Writeln (file1,' Температура горячего воздуха TB:=', TB:4:0,'°C');
Writeln (file1,' X LF GT GB EG AG ES HF TF QF ');
{============================================================================}
{============================================================================}
Writeln (file1, x:3,' ', lf:5:1,' ', gt:6:4,' ', gb:6:3,' '
eg:5:3,' ', ag:5:3,' ', es:5:3,' ', hf:6:0,' ', tf:6:0,' ', qf:5:0);
{============================================================================}
{============================================================================}
Append(File1); Writeln(File1); Writeln (File1,' ОБОЗНАЧЕНИЯ:');
Writeln (File1,' X - относительное расстояние x/d0 (номер расчетного сечения)');
Writeln (File1,' LF - относительная длина факела LФ/d0');
Writeln (File1,' GT - доля несгоревшего топлива от поступившего в горелку Gт/G0');
Writeln (File1,' GB - относительное количество воздуха, вовлеченного в факел, Gb/G0');
Writeln (File1,' EG - степень черноты газообразной среды в факеле');
Writeln (File1,' AG - поглощательная способность факела');
Writeln (File1,' Es - приведенная степень черноты факела');
Writeln (File1,' HF - энтальпия газообразной среды в факеле');
Writeln (File1,' Tf - средняя температура в поперечном сечении факела,°C');
Writeln (File1,' Qf - теплоотдача факела, кВт');
{============================================================================}
Результаты выполнения программы №1 :
2 148.6 0.9708 0.475 0.254 0.123 0.122 1195 306 -11
4 171.4 0.9472 0.824 0.286 0.146 0.146 1737 390 -31
6 184.8 0.9259 1.147 0.308 0.164 0.163 2073 454 -62
8 193.9 0.9059 1.457 0.325 0.178 0.176 2308 512 -102
10 200.5 0.8866 1.761 0.337 0.190 0.188 2483 565 -151
12 205.6 0.8679 2.062 0.347 0.201 0.199 2619 615 -211
14 209.6 0.8498 2.359 0.354 0.211 0.208 2727 663 -279
16 212.9 0.8320 2.655 0.360 0.220 0.216 2814 710 -356
18 215.6 0.8146 2.949 0.364 0.228 0.223 2886 755 -442
20 217.8 0.7976 3.243 0.367 0.235 0.230 2946 798 -534
22 219.8 0.7809 3.535 0.369 0.242 0.236 2996 840 -634
24 221.5 0.7645 3.827 0.370 0.249 0.242 3038 881 -739
26 223.0 0.7484 4.118 0.370 0.254 0.247 3073 921 -849
28 224.3 0.7325 4.409 0.370 0.260 0.251 3103 960 -962
30 225.5 0.7169 4.700 0.369 0.265 0.255 3128 997 -1078
32 226.5 0.7016 4.990 0.367 0.270 0.259 3149 1034-1195
34 227.5 0.6866 5.279 0.366 0.274 0.263 3166 1069-1312
36 228.3 0.6717 5.569 0.363 0.278 0.266 3180 1103-1428
38 229.1 0.6571 5.858 0.363 0.282 0.269 3191 1136-1544
40 229.8 0.6428 6.147 0.358 0.286 0.272 3199 1168-1654
42 230.5 0.6287 6.435 0.355 0.289 0.274 3205 1199-1759
44 231.1 0.6147 6.724 0.352 0.293 0.277 3209 1229-1859
46 231.7 0.6010 7.012 0.348 0.296 0.279 3210 1258-1953
48 232.2 0.5875 7.300 0.345 0.299 0.281 3210 1286-2038
50 232.7 0.5743 7.588 0.341 0.301 0.282 3208 1313-2116
52 233.2 0.5612 7.876 0.337 0.304 0.284 3204 1339-2184
54 233.6 0.5483 8.163 0.334 0.306 0.285 3199 1364-2242
56 234.0 0.5356 8.451 0.330 0.308 0.286 3192 1388-2289
58 234.4 0.5231 8.739 0.326 0.310 0.288 3184 1411-2325
60 234.8 0.5108 9.026 0.322 0.312 0.289 3174 1433-2350
62 235.1 0.4986 9.314 0.319 0.314 0.289 3164 1453-2363
64 235.4 0.4867 9.601 0.315 0.316 0.290 3152 1474-2364
66 235.7 0.4749 9.889 0.311 0.317 0.291 3140 1493-2353
68 236.0 0.4633 10.177 0.308 0.319 0.291 3127 1510-2329
70 236.3 0.4518 10.465 0.304 0.320 0.292 3113 1528-2293
72 236.5 0.4406 10.753 0.301 0.321 0.292 3098 1544-2244
74 236.7 0.4295 11.041 0.297 0.323 0.292 3082 1560-2184
76 236.9 0.4185 11.330 0.294 0.324 0.293 3066 1574-2111
78 237.1 0.4078 11.618 0.291 0.325 0.293 3049 1588-2026
80 237.3 0.3971 11.907 0.288 0.326 0.293 3032 1602-1929
82 237.5 0.3867 12.196 0.285 0.327 0.293 3014 1614-1821
84 237.6 0.3764 12.485 0.282 0.327 0.293 2996 1626-1701
86 237.8 0.3662 12.775 0.280 0.328 0.293 2977 1636-1571
88 237.9 0.3562 13.065 0.277 0.329 0.293 2958 1647-1430
90 238.0 0.3464 13.355 0.275 0.329 0.292 2939 1656-1279
92 238.1 0.3367 13.645 0.273 0.330 0.292 2920 1665-1118
94 238.2 0.3271 13.936 0.270 0.330 0.292 2900 1673 -947
96 238.3 0.3177 14.227 0.268 0.331 0.291 2880 1681 -767
98 238.4 0.3085 14.519 0.267 0.331 0.291 2861 1688 -579
100 238.5 0.2994 14.810 0.265 0.331 0.291 2840 1694 -382
102 238.5 0.2904 15.103 0.263 0.332 0.290 2820 1700 -177
104 238.6 0.2816 15.395 0.262 0.332 0.290 2800 1705 36
106 238.6 0.2729 15.689 0.261 0.332 0.289 2780 1710 256
108 238.7 0.2643 15.982 0.259 0.332 0.288 2759 1714 483
110 238.7 0.2559 16.276 0.258 0.332 0.288 2739 1717 716
112 238.7 0.2477 16.571 0.257 0.332 0.287 2719 1721 956
114 238.7 0.2395 16.866 0.256 0.333 0.287 2698 1723 1201
116 238.7 0.2316 17.161 0.256 0.333 0.286 2678 1726 1452
118 238.7 0.2237 17.457 0.255 0.332 0.285 2658 1727 1708
120 238.7 0.2160 17.753 0.255 0.332 0.285 2638 1729 1969
122
Математическое моделирование тепловой работы вращающейся печи курсовая работа. Экономико-математическое моделирование.
Краткое Сочинение О Жуковском
Реферат по теме Китай в X - XIII веках
Курсовая работа: Разработка управленческого решения при управлении персоналом
Контрольная работа по теме Факторы выработки силы и выносливости в процессе занятий спортом
Дипломная работа по теме Модернизации котельной путем установки ГТУ
Курсовая работа: "Записки из подполья" как исток философии экзистенциализма Ф.М. Достоевского
Практическая Работа Свойства Воды 3 Класс
Курсовая работа по теме Управление безубыточностью
Доклад по теме Бильбасов Василий Алексеевич
Курсовая работа по теме Фармацевтична етика і деонтологія
Контрольная Работа Петерсон 4 Класс 2 Четверть
Красная Волчанка Реферат
Презентация На Тему Виды Памяти, Вытесняющие Статическую Память
Эссе Научная Интерпретация Народной Мудрости
Сочинение Моя Семья 2 Класс Образец
Реферат: Планирование тренировочных нагрузок по плаванию в современном пятиборье
Как Написать Содержание Курсовой
Сочинение Если Я Стану Президентом Сочинение
Договор международных перевозок
Реферат: Религиозная дохристианская культура Древней Руси
Изучение агрессивности - Психология контрольная работа
Патобиохимические синдромы критических состояний человека - Медицина дипломная работа
Анализ деятельности ООО "Элементаль" - Производство и технологии отчет по практике


Report Page