Курсовая работа: Расчет рекуперативного нагревательного колодца с одной верхней горелкой.

🛑 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻

Федеральное агентство по образованию Российской Федерации
Южно – Уральский Государственный университет
Филиал ГОУ ВПО «ЮУрГУ» в г. Златоусте
Пояснительная записка к курсовому проекту
на тему «Расчет рекуперативного нагревательного колодца с одной
В проекте выполнены следующие расчёты: расчет горения топлива, определение размеров рабочего пространства печи, расчет нагрева металла, расчет теплового баланса печи, расчет топливосжигающего устройства и расчет рекуператора. Произведен выбор огнеупорной футеровки и способа утилизации дымовых газов.
2 Определение размеров рабочего пространства печи
3.1 Температурный режим нагрева металла
6 Расчёт топливосжигающего устройства
8 Выбор способа утилизации дымовых газов
Электронная версия пояснительной записки
Расчет горения топлива выполняют с целью определения: количества необходимого для горения воздуха, количества и состава продуктов сгорания и температуры горения. Состав сухого природного газа приведен в таблице 1.
Таблица 1 – Состав сухого природного газа
Для сжигания газа выбираем инжекторную горелку, для данной конструкции горелки коэффициент расхода воздуха n
= 1,1. Влажность природного газа принимаем W
= 30 г/м 3
. Произведем пересчет состава сухого газа на влажное (рабочее) состояние (по формуле 1):
где W
P
– процентное содержание влаги в рабочем топливе.
Состав влажных газов рассчитываем (по формуле 2):
Определяем состав влажных газов (по формуле 2):
где Х
Р
, Х
С
– процентное содержание компонентов природного газа соответственно в рабочей и сухой массах.
Низшую теплоту сгорания находим (по формуле 3):
Находим расход кислорода при сжигании природного газа при коэффициенте расхода воздуха n
= 1,1 (по формуле 4):
Расход сухого воздуха при n
= 1,1находится (по формуле 5):
Находим объемы компонентов продуктов сгорания. Находим объём сгорания углекислого газа (по формуле 6):
Находим объём сгорания компонента (по формуле 7):
Находим объём сгорания компонента азот (по формуле 8):
Находим объём сгорания компонента (по формуле 9):
Суммарный состав продуктов сгорания находится (по формуле 10):
Процентный состав продуктов сгорания находим как отношение объёма компонента ко всему объёму продуктов сгорания (см.[1]):
Правильность расчета проверяем составлением материального баланса.
Плотность газа находится (по формуле 11):
Плотность продуктов сгорания вычислим (по формуле 12):
Для определения калориметрической температуры горения найдем энтальпию продуктов сгорания с учетом подогрева воздуха (по формуле 13):
где i
В
=1109,05 кДж/м 3
при t
В
= 800 °
С (см. [1]).
Зададим температуру t
’
К
= 2500 °
С и при этой температуре находим энтальпию продуктов сгорания (см. [1]) (по формуле 14):
Поскольку i
2500
> i
0
, принимаем t
’’
К
= 2400 °С и снова находим энтальпию продуктов сгорания по формуле (15):
Находим калориметрическую температуру горения газа заданного состава по следующей формуле (по формуле 16):
Действительная температура горения вычисляется (по формуле 17):
где – пирометрический коэффициент. Принимаем его равным 0,75.
2 Определение размеров рабочего пространства печи
Внутренние размеры рабочего пространства печи определяются на основании практических данных.
Ширина рабочего пространства вычисляется (по формуле 18) (см. [2]):
где n
– количество рядов заготовок по ширине печи, принимаем n
= 3
a
– зазор между рядами заготовок и между заготовками и стенками печи, принимаем а =
0,25 м .
Для обеспечения производительности 20,83 кг/с в печи должно одновременно находится 120 тонн металла.
Масса одной заготовки равна 3,7 тонн (см.[3]).
Количество заготовок, которые могут одновременно находиться в печи, рассчитываем (по формуле 19):
В двухрядном расположении заготовок общая длина печи рассчитывается (по формуле 20):
При ширине печи , площадь пода находится (по формуле 21):
3.1 Температурный режим нагрева металла
Процесс нагрева разделяют на ряд периодов, при этом температура печных газов в различные периоды разная. Температурный режим нагрева влияет на изменение температуры газов в печи.
На рисунке 1 показаны графики изменения температуры газов t
Г
, температуры поверхности t
П
и центра заготовки t
Ц
в течение процесса нагрева.
Рисунок 1 – График изменения температуры в процессе нагрева металла:двухступенчатый нагрев
Температура газов в печи в момент загрузки заготовок t
0Г
зависит от величины допускаемых термических напряжений, конструкции печи, ее топливной инерции.
Значение температуры газов во втором периоде t
2Г
при двухступенчатом режиме нагрева и в третьем периоде t
3Г
при трехступенчатом режиме назначается таким, чтобы получить в конце нагрева разность температур по сечению Δ t
К
не более допустимой величины. Допустимую разность температур по сечению принимают обычно по практическим данным при нагреве в следующих пределах:
– для высоколегированных сталей Δ t
К
=
100 S
;
– для других марок стали Δ t
К
=
200 S
при S
≤ 0,1 (м);
Расчет допустимой разности температур по сечению заготовки проводится (по формуле 22):
где S
– прогреваемая толщина металла, S
> 0,2 (м).
Обычно величина t
3Г
составляет (по формуле 23):
где t
ПК
– конечная температура поверхности металла, 0
С (см. [1]).
Температура газов во втором периоде t
2Г
при трехступенчатом режиме нагрева определяется из условий службы огнеупоров и других соображений. Величина t
2Г
обычно равна (по формуле 24):
Температуры поверхности металла в конце промежуточных этапов t
П
и температуры центра t
Ц
предварительно задаются на основе практических данных, а затем уточняются расчетом.
Изделие является достаточно массивным, поэтому примем, что температурный режим состоит из двух периодов: нагрева и выдержки. В период нагрева температура поверхности изделия повышается от до , температура дымовых газов в печи t
Г
меняется от 700 ºС до значения, вычисленного (по формуле 25):
Температура футеровки находится (по формуле 26):
Период нагрева разобьём на три интервала, в пределах которых температуру продуктов сгорания будем считать постоянной.
В период нагрева тепловая нагрузка печи (расход топлива) неизменна. В период выдержки тепловая нагрузка печи снижается так, что температура дымовых газов , металла и футеровки остаются неизменными.
Площадь тепловоспринимающей поверхности металла (по формуле 27):
Площадь внутренней поверхности рабочего пространства печи (за вычетом площади, занятой металлом) находится (по формуле 28):
Степень развития кладки находится (по формуле 29):
Эффективная длина луча находится (по формуле 30):
Средние за интервал температуры вычисляются путем среднего арифметического между начальной температурой интервала и конечной равны (см. [1]):
Парциальные давления излучающих компонентов продуктов сгорания равны (см. [1]):
Произведения парциальных давлений на эффективную длину луча
По номограммам (см. [1]) при находим:
Плотность потока результирующего излучения металла находим по формуле, принимая степень черноты металла равной и шамотной кладки , находим значения комплексов.
Находим значение комплекса М (по формуле 31):
Находим значение комплекса А (по формуле 32):
Находим значение комплекса В (по формуле 33):
Находим значение результирующего потока энергии (по формуле 34):
Коэффициент теплоотдачи излучением в 1-м интервале периода нагрева находится следующим образом (формула 35):
Принимая значение коэффициента теплоотдачи конвекцией равным Вт/м 2
∙К, находим величину суммарного коэффициента теплоотдачи (по формуле 36):
Заготовку прямоугольного сечения с b
/ h
< 1,8 можно представить в виде эквивалентного цилиндра с диаметром, вычисляемым (по формуле 37)
Для заготовок, у которых отношение длины к эквивалентному диаметру , можно пренебречь передачей тепла через торцевые стенки.
В случае четырехстороннего нагрева коэффициент несимметричности нагрева равен (см. [1]) расчётная толщина вычисляется (по формуле 38):
где – коэффициент несимметричности нагрева;
– геометрическая толщина изделия, м.
Критерий Био находится (по формуле 39):
Температурный критерий находится (по формуле 40):
По номограмме для поверхности цилиндра (см. [1]) находим значение критерия Фурье:
Продолжительность 1-го интервала периода нагрева (по формуле 41):
где а
= м 2
/с – коэффициент температуропроводности стали при (см. [1]).
Найдем температуру в середине заготовки в конце 1-го интервала периода нагрева. Для этого по номограмме для центра цилиндра (см. [1]) при значениях находим . Температура центра находится (по формуле 42):
Среднюю по массе температуру заготовки в конце 1-го (в начале 2-го) интервала периода нагрева находим (по формуле 43):
Средние за интервал температуры продуктов сгорания и поверхностей металла и кладки равны (см. [1]):
Произведения парциальных давлений на эффективную длину луча (см. [1]) равны:
По номограммам (см. [1]) при находим:
Находим значение комплекса М (по формуле 31):
Находим значение комплекса А (по формуле 32):
Находим значение комплекса В (по формуле 33):
Находим значение результирующего потока энергии (по формуле 34):
Средний за второй интервал коэффициент теплоотдачи излучением (по формуле 35):
С учетом конвективного теплообмена (по формуле 36):
Значение критерия Био (по формуле 39):
Значения температурного критерия (по формуле 40):
По номограмме (см. [1]) находим, что .
Продолжительность второго интервала периода нагрева (формула 41):
Найдем температуру в середине заготовки в конце второго интервала периода нагрева (по формуле 42). Для этого по номограмме для центра цилиндра (см. [1]) при значениях находим .
Среднюю по сечению температуру заготовки в конце второго (в начале третьего) интервала периода нагрева находим (по формуле 43):
Средние за интервал температуры продуктов сгорания и поверхностей металла и кладки равны (см. [1]):
Произведения парциальных давлений на эффективную длину луча (см. [1]) равны:
По номограммам (см. [1]) при находим:
Находим значение комплекса М (по формуле 31):
Находим значение комплекса А (по формуле 32):
Находим значение комплекса В (по формуле 33):
Находим значение результирующего потока энергии (по формуле 34):
Средний за интервал коэффициент теплоотдачи излучением (формула 32):
А с учетом конвективного теплообмена (по формуле 36):
Значение критерия Био (по формуле 39):
Значения температурного критерия (по формуле 40):
По номограмме (см. [1]) определяем .
Продолжительность третьего интервала периода нагрева (формула 41):
где а
= 5,83 × 10 -6
м 2
/с при 1100 0
С (см. [1]).
Найдем температуру в середине заготовки в конце 3-го интервала периода нагрева (по формуле 42). Для этого по номограмме для центра цилиндра (см. [1]) при значениях находим .
Перепад температур по сечению заготовки в конце периода нагрева (по формуле 43):
Общая продолжительность периода нагрева (по формуле 44):
Согласно технологической инструкции, время нагрева стали 45 в нагревательном колодце составляет 1,58 часа (см. [3]).
В течение периода выдержки средняя температура продуктов сгорания равна (см. [1]):
Температура поверхности металла (см. [1]):
В конце периода выдержки перепад температур по сечению заготовки ,тогда степень выравнивания рассчитывается (по формуле 45):
По номограмме (см. [1]) находим значение критерия Фурье для периода выдержки.
Тогда продолжительность периода выдержки (по формуле 46):
Общее время пребывания металла в печи (по формуле 47):
Футеровка печи выполняется, как правило, многослойной: огнеупорный слой и теплоизоляционный. Подину колодцев выкладывают обычно в три слоя: внутренний слой из хромомагнезитного кирпича, средний – шамотный кирпич, внешний теплоизоляционный слой из диатомитового кирпича.
Стена колодцев выполняют трехслойными. Внешний слой – теплоизоляционный, затем слой шамотного кирпича. Внутренний слой в нижней части стен (приблизительно на 1 м высоты) выполняют из хромомагнезита, остальное из динаса.
В настоящее время применяют крышки как с арочной футеровкой, так и с подвесным сводом. И в том, и в другом случае можно применять шамотный кирпич (см. [2]).
Футеровка печи приведена на рисунке 2.
Выбрана следующая кладка. Стены печи состоят из слоя динаса толщиной = 0,23 м и слоя хромомагнезита толщиной = 0,35 м.
Суммарная толщина кладки равна 0,57 м, что не превышает максимально допустимые 0,6 м.
Тепловой баланс рабочего пространства печи представляет собой уравнение, связывающее приход и расход тепла. При проектировании печи тепловой баланс составляют с целью определения расхода топлива (в топливных печах) или мощности (в электрических печах). В этом случае статьи расхода и прихода тепла определяют расчетным путем.
Тепловой баланс действующей печи составляют с целью определения технико-экономических показателей ее работы. В этом случае статьи баланса можно определять как экспериментально, так и расчетом.
Для печей непрерывного действия тепловой баланс обычно составляют на единицу времени, для печей периодического действия – на время цикла (или отдельного периода обработки).
– тепло от горения топлива вычисляется (по формуле 48):
– тепло, вносимое подогретым воздухом (по формуле 49):
где i
В
– энтальпия воздуха при температуре t
В
= 800 °С (см.[1]);
– тепло экзотермических реакций (принимаем, что угар металла составляет 1%, а при окислении 1 кг металла выделяется 5652 кДж) вычисляется (по формуле 50):
где Р
– производительность печи, кг/с;
– тепло, затраченное на нагрев металла вычисляется (по формуле 51):
где – энтальпии малоуглеродистой (Ст.45) стали (см.[1]):
– тепло, уносимое уходящими дымовыми газами в (по формуле 52):
Находим энтальпию продуктов сгорания i
П.С
при температуре t
0Г
= 800 °С (см.[1]):
– потери тепла теплопроводностью через кладку. Потерями тепла через под пренебрегаем.
Площадь свода принимаем равной площади пода F
С
= 32,5 м 2
; толщина свода 0,3 м; материал – хромомагнезит.
Принимаем, что температура внутренней поверхности свода равна средней по длине печи температуре газов, которая равна (по формуле 53) (см.[1]):
Примем температуру окружающей среды равной t
ОК
= 20 °С, а температуру наружной поверхности свода t
НАР
= 300 °С.
При средней по толщине температуре свода коэффициент теплопроводности каолина (см.[1]) вычисляется (по формуле 54):
Коэффициент теплопроводности хромомагнезита (по формуле 55):
Тогда потери тепла через свод печи вычисляется (по формуле 56):
Стены печи состоят из слоя динаса толщиной = 0,23 м и слоя хромомагнезита толщиной = 0,35 м.
Наружная поверхность стен (см.[1]) вычисляется следующим образом:
– методической зоны и сварочной зоны вычисляется (по формуле 57):
– торцов печи вычисляется (по формуле 58):
– полная площадь стен вычисляется (по формуле 59):
Коэффициенты теплопроводности для принятых материалов (см.[1]):
Далее определяем среднюю температуру для каждого материала (см.[1]). Используется следующая формула:
В полученных формулах является неизвестной переменной. Она вычисляется решением уравнения (формула 61):
Зная температуру между слоями, можно найти (по формуле 62):
Данные температуры удовлетворяют условиям эксплуатации, так как они меньше максимально допустимых (см.[1]).
Вычисление коэффициента теплопроводности при температуре (см.[1]):
Тепловой поток равен частному от деления разности температур кладки и на сумму сопротивлений огнеупоров (по формуле 63):
Проверяем принятое значение температуры наружной поверхности стенки. (по формуле 64):
Вычисляем относительную погрешность (по формуле 65):
Общее количество тепла, теряемое теплопроводностью через кладку, определяется (по формуле 66):
Потери тепла с охлаждающей водой по практическим данным принимаются равными 10% от тепла, вносимого топливом и воздухом (по формуле 67):
Неучтенные потери тепла определяем по следующей формуле:
Уравнение теплового баланса будет иметь вид (по формуле 69):
Расход топлива для методической печи м 3
/с.
Тепловой баланс печи представлен в таблице 1.
Подбираем горелку типа «труба в трубе» для сжигания 0,525 м 3
/с природного газа с теплотой сгорания кДж/м 3
. Давление газа перед горелкой составляет 4,0 кПа, давление воздуха 1,0 кПа. Газ холодный (по условию подогрев топлива отсутствует), а воздух подогрет до температуры 800 °С. Коэффициент расхода воздуха n
= 1,1.
Плотность газа кг/м 3
; количество воздуха м 3
/м 3
.
Пропускная способность горелки по воздуху (по формуле 70):
Расчетное количество воздуха определяем по следующей формуле:
Из справочной литературы (см.[5]) следует, что при заданном давлении требуемый расход воздуха обеспечивает горелка ДВБ 425.
Найдем количество топлива, проходящее через одну горелку (формула 72):
Далее найдем расчетное количество газа по следующей формуле:
По графикам (см.[1]) определяем, что диаметр газового сопла должен быть равен 80 мм; при давлении 4,0 кПа и плотности кг/м 3
скорость истечения газа равна 78 м/с, а воздуха – 35 м/с.
Керамические рекуператоры, применяемые в нагревательных колодцах, выполняют из восьмигранных трубок. Обычно монтируют 6 – 8 рядов труб, из них два верхних и нижний ряды из карбошамотных трубок, остальные – из шамотных.
В рекуператоре воздух подогревается от °С до °С. Температура дыма на входе в рекуператор °С; количество подогреваемого воздуха м 3
/с; количество дымовых газов м 3
/с; состав дымовых газов: 12 % СО, 3 % О 2
, 10 % Н 2
О, 75 % N 2
.
Рекуператор набирается из трубок, каждая из которых имеет общую высоту 398 мм, полезную высоту 356 мм, наружный диаметр 140 мм и внутренний диаметр 114 мм. Дымовые газы проходят внутри трубок, воздух – между трубками. Схема работы рекуператора – многократный перекрестный противоток.
Примем тепловые потери равными 10 % и величину утечки воздуха в дымовые каналы равной 20 %. С учетом утечки в рекуператор нужно подавать количество воздуха, равное м 3
/с.
Следовательно, величина утечки воздуха (формула 74):
Принимая температуру дымовых газов на выходе из рекуператора 650 °С и определяя теплоемкость дымовых газов аналогично предыдущему расчету, составляем уравнение теплового баланса (формула 75):
Рекуператор данной конструкции работает по принципу многократного перекрестного противотока, поправкой на перекрестный ток пренебрегаем и определяем среднюю разность температур (формула 76):
Для определения суммарного коэффициента теплопередачи принимаем среднюю скорость дымовых газов м/с, среднюю скорость воздуха м/с.
Коэффициент теплоотдачи конвекцией на воздушной стороне для шахматного пучка находим по формуле и номограмме (см.[1]).
Найдем с некоторым приближением среднюю по всей поверхности нагрева температуру стенки (см.[1]):
Средняя температура воздуха (формула 77):
Средняя действительная скорость потока воздуха (формула 78):
Принимая для рекуператора значения , и число рядов в пучке равным 7, вычисляем по следующей формуле:
Учитывая шероховатость стенок, вычисляем по следующей формуле:
Коэффициент теплоотдачи на дымовой стороне (формула 80):
Согласно графику (см.[1]), при скорости движения потока м/с и диаметре трубы м (Вт/м 2
∙К).
С учетом шероховатости стен, вычисляем по следующей формуле:
Для определения по номограммам (см.[1]) находим:
Коэффициент теплоотдачи излучением (принимая и, следовательно, ), (формула 82):
Коэффициент теплоотдачи излучением (формула 82):
Среднее значение коэффициента теплоотдачи излучением на дымовой стороне рекуператора вычисляем по следующей формуле:
Коэффициент теплоотдачи на дымовой стороне (формула 84):
Теплопроводность карбошамота на 30 % выше теплопроводности шамота. Следовательно, при средней температуре стенки коэффициент теплопроводности карбошамота (формула 85):
Учитывая, что ; и , суммарный коэффициент теплопередачи рекуператора находим (по формуле 86):
Находим количество тепла, проходящее через поверхность нагрева (по формуле 87):
Поверхность нагрева рекуператора (формула 88):
Удельная поверхность нагрева карбошамотного рекуператора составляет 8,5 м 2
/м 3
(см.[1]).
Объем рекуператора без учета мест соединения труб м 3
.
Начальное количество дымовых газов (2,31 м 3
/с) вследствие утечки воздуха увеличивается до 2,68 м 3
/с. Следовательно, среднее количество 2,5 м 3
/с.
Определим общую площадь отверстий для прохождения дымовых газов вычисляем по следующей формуле:
Так как площадь отверстий для прохода дыма в карбошамотном рекуператоре составляет 23,1 % от общей площади зеркала рекуператора, то площадь поперечного сечения рекуператора вычисляем по следующей формуле:
Расход воздуха средний – 1,64 м 3
/с.
Поскольку средняя скорость движения воздуха принята равной 1,0 м/с, то необходимая площадь для прохода воздуха составит (формула 91):
Полезная высота одного хода равна 0,356 м, что при наружном диаметре трубы рекуператора 0,14 м и расстоянии между осями соседних труб 0,304 м составляет 0,0585 м 2
площади, свободной для прохода воздуха.
Следовательно, по ширине рекуператора следует располагать следующее число труб (формула 92):
Общая ширина с учетом расстояния от крайних труб до стенки рекуператора равна (формула 93):
0,304+2∙0,117 = 14∙0,304+2∙0,117 = 4,49 (м) (93)
Примерная длина рекуператора (формула 94):
где – площадь поперечного сечения рекуператора, м;
Точнее, длина рекуператора при восьми трубах по длине (формула 95):
Полезная высота рекуператора (формула 97):
8 Выбор способа утилизации дымовых газов
Дымовые газы, покидающие рабочее пространство печи имеют весьма высокую температуру и поэтому уносят много тепла из пространства печи (до 80 %). Дымовые газы уносят тем больше тепла, чем выше их температура и чем меньше коэффициент использования тепла в печи. В связи с этим целесообразнее обеспечивать утилизацию тепла в печи. Данную задачу можно решить двумя способами:
1. С использованием котлов – утилизаторов. Тепло уходящих дымовых газов не возвращается в печь, а идет на использование в тепловых котельных и турбинных установках.
2. С использованием теплообменников рекуперативного и регенеративного типа. Часть тепла уходящих дымовых газов возвращается в теплообменник и идет на подогрев воздуха, подаваемого в горелку.
Использование теплообменника позволяет повысить коэффициент полезного действия печного агрегата, увеличивает температуру горения, позволяет сэкономить топливо. Если температура дымовых газов или дыма после теплообменников остается высокой, то дальнейшая утилизация тепла целесообразнее в тепловых установках.
Для рассчитываемой печи рациональнее использовать второй способ утилизации тепла дымовых газов, так как используется рекуперативный теплообменник.
Рекуператор выбран по следующим причинам:
рекуператор обеспечивает постоянную температуру в печи, то есть режим работы печи стационарный;
не требуется никаких перекидных устройств, что обеспечивает ровный ход печи и возможность автоматизации и контроля её тепловой работы;
отсутствует вынос газа в дымовую трубу;
объём и масса рекуператора меньше, чем у регенератора.
Рекуперативный нагревательный колодец с одной верхней горелкой является одним из наиболее прогрессивных типов нагревательных печей. Дымовые газы возвращаются в рекуператор, проходят по трубам и осуществляют подогрев воздуха, который подается в горелку, где смешивается с топливом. Согласно правилу, единицы физического тепла, отобранные у отходящих дымовых газов и вносимые в печь воздухом, оказываются значительно ценнее, чем единицы тепла, полученные от сгорания топлива, так как тепло, подогретого воздуха не влечет за собой потерь тепла с дымовыми газами.
1 Теплотехника и теплоэнергетика металлургического производства: Учебное пособие к курсовому проектированию / Составитель О. В. Сухотина – Челябинск: Изд-во ЮУрГУ, 2007. – с. 55 – 69, с. 80 – 106
2 Теплотехника и теплоэнергетика металлургического производства: Методическое пособие к курсовому проектированию/ Составитель Д. В. Принцман – Челябинск: ЧГТУ, 1991. – с. 12 – 13, с. 25 – 31
3 Технологическая инструкция к первому прокатному цеху ОАО «Златоустовский Металлургический Завод». – с. 18 – 53
4 Кривандин В. А. Металлургическая теплотехника учеб. Пособие: в 2 кн. Москва, Металлургия, 1986. –Т.2 – с. 286 – 295
5 Мастрюков Б.С. Теория, конструкции и расчёты металлургических печей: учеб. Пособие: в 2 кн. Москва, Металлургия, 1986. –Т.2 – с. 250 – 258

Название: Расчет рекуперативного нагревательного колодца с одной верхней горелкой.
Раздел: Промышленность, производство
Тип: курсовая работа
Добавлен 06:15:29 02 мая 2009 Похожие работы
Просмотров: 1181
Комментариев: 16
Оценило: 3 человек
Средний балл: 5
Оценка: неизвестно   Скачать

Срочная помощь учащимся в написании различных работ. Бесплатные корректировки! Круглосуточная поддержка! Узнай стоимость твоей работы на сайте 64362.ru
Привет студентам) если возникают трудности с любой работой (от реферата и контрольных до диплома), можете обратиться на FAST-REFERAT.RU , я там обычно заказываю, все качественно и в срок) в любом случае попробуйте, за спрос денег не берут)
Да, но только в случае крайней необходимости.

Курсовая работа: Расчет рекуперативного нагревательного колодца с одной верхней горелкой.
Реферат по теме Криминалистическии теории
Дипломная работа по теме Проект реконструкции транспортного сооружения
Ответ на вопрос по теме Задачи по схемотехнике
Курсовая работа по теме Расчет и проектирование коническо-цилиндрического редуктора
Реферат: Основные фонды предприятия 10
Статьи Для Курсовой Работы
Дипломная работа по теме Формирование навыков грамотного письма у учащихся третьего класса при изучении словарных слов
Остроухов Картина Золотая Осень Сочинение
Реферат: Организация и управление работой флота
Эссе Можно Ли Назвать Онегина Лишним Человеком
Госпожа Простакова Сочинение 8 Класс
Контрольная работа: Показатели сравнительной экономической эффективности
Реферат: Структура экологических систем
Курсовая Бизнес Малого Предприятия
Курсовая работа: Место и роль стран СНГ в мировом хозяйстве
Курсовая работа по теме Бухгалтерский учет: лизинговые операции
Курсовая работа по теме Протоколы передачи данных нижнего уровня
Контрольная работа по теме Вымирание украинского села – национальная опасность
Реферат: Методические рекомендации для студентов очно й и заочной
Реферат для поступления в аспирантуру
Курсовая работа: Антиинфляционная политика государства
Доклад: Томалогия - новое направление в психологии
Статья: Современная ирландская поэзия: Шеймус Хини и Десмонд Иган