Курсовая работа: Проектирование теплофикационной электростанции
🛑 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻
1. Разработка главной схемы электрических соединений электростанции
1.1 Обработка заданных графиков нагрузок
1.2 Разработка вариантов главной схемы первичных соединений электростанции
1.4 Технико-экономическое сравнение вариантов
2. Выбор токоведущих частей и аппаратов для главной схемы станции
2.1 Расчёт токов трёхфазных коротких замыканий
2.2 Выбор выключателей и разъединителей
3. Собственные нужды, измерения, управление и сигнализация на станции
3.1 Разработка схемы собственных нужд
3.2 Выбор измерительных приборов для всех электрических цепей станции
3.3 Выбор и проверка класса точности трансформатора тока в цепи ЛЭП-110 кВ
3.4 Выбор и проверка класса точности трансформатора напряжения на сборных шинах 110 кВ
3.5 Выбор схемы управления и сигнализации выключателем
4. Разработка конструкции распределительных устройств
Теплофикационные электростанции (ТЭЦ) предназначены для снабжения промышленных предприятий и городов электроэнергией и теплом. При комбинированной выработке тепла и электроэнергии достигается значительная экономия топлива по сравнению с раздельным электроснабжением , то есть выработкой электроэнергии на конденсационных электрических станциях и получение тепла от местных котельных. Поэтому ТЭЦ получили широкое распространение в районах (городах) с достаточно большим потреблением тепла и электроэнергии. В целом на ТЭЦ производится около 10 % всей электроэнергии, вырабатываемой в республике Молдова.
Специфика электрической части ТЭЦ определяется расположением электростанций в близи центров электрических нагрузок. В этих условиях часть мощности может выдаваться в местную сеть непосредственно на генераторном напряжении. С этой целью на электростанции создаётся генераторное распределительное устройство (ГРУ). Для ГРУ предусматривается специальное здание, размещённое вдоль стены машинного зала. Избыток мощности выдаётся в энергосистему на повышенном напряжении.
Существенной особенностью ТЭЦ является также повышенная мощность теплового оборудования по сравнению с электрической электростанцией. Это и определяет большой относительный расход электроэнергии на собственные нужды (5 – 14 % от установленной мощности генераторов ТЭЦ).
1. Разработка главной схемы электрических соединений электростанции
Обработка графиков нагрузок заключается в определении максимальных нагрузок на всех шинах электростанции, а также коэффициентов заполнения и годовой продолжительности использования максимальной нагрузки.
Коэффициент заполнения графика нагрузки:
Время использования максимальной нагрузки:
Коэффициент использования установленной мощности:
Продолжительность использования установленной мощности:
Коэффициент заполнения графика нагрузки:
Время использования максимальной нагрузки:
Коэффициент использования установленной мощности:
Продолжительность использования установленной мощности:
Коэффициент заполнения графика нагрузки:
Время использования максимальной нагрузки:
Коэффициент использования установленной мощности:
Продолжительность использования установленной мощности:
1.2 Разработка вариантов главной (структурной) схемы первичных соединений электрической станции
В этом разделе для проектируемой станции намечаем три конкурентно способных варианта главной схемы электрических соединений.
Структурная схема ТЭЦ зависит от единичной и суммарной мощности агрегатов и от соотношения мощности станции и минимальной мощности местной нагрузки. Учитываем, что современные ТЭЦ сооружают вне черты города или промышленного предприятия.
Выбор трансформаторов включает в себя определение числа, типа и номинальной мощности трансформаторов структурной схемы проектируемой электроустановки.
По табл. 5.2 [1], выбираем нагрузки, расход электроэнергии и коэффициент спроса установок СН:
Передаваемая через трансформатор мощность изменяется в зависимости от режима работы генераторов и графика нагрузки потребителей. Эту мощность можно определить на основании суточного графика выработки мощности генераторами и графиков нагрузки потребителей и собственных нужд ТЭЦ. При отсутствии таких графиков определяют мощность, передаваемую через трансформатор в трёх режимах:
1) - режим максимальных нагрузок (P н.
max
, Q н.
max
) ;
2) - режим минимальных нагрузок (P н.
min
, Q н.
min
) ;
3) – аварийный режим при отключении самого мощного генератора.
Выбираем трансформаторы следующего типа [1]:
Таблица 1 Основные параметры выбранных трансформаторов
1.4 Технико-экономическое сравнение вариантов и выбор оптимального варианта
Определяем потери электроэнергии в блочных трансформаторах Т 1
и Т 2
:
Определяем потери электроэнергии в трёхобмоточном трансформаторе Т 3
:
Определяем потери электроэнергии в блочном трансформаторе Т 1
:
Определяем потери электроэнергии в трёхобмоточных трансформаторах Т 2
и Т 3
:
Определяем потери электроэнергии в блочных трансформаторах Т 1
и Т 2
:
Определяем потери электроэнергии в блочном трансформаторе Т 4
:
Определяем потери электроэнергии в трёхобмоточном трансформаторе Т 3
:
Суммарные годовые потери в первом варианте:
Суммарные годовые потери во втором варианте:
Суммарные годовые потери в третьем варианте:
Расчёт капиталовложений приведён в таблице 2.
Приведённые затраты без учёта ущерба
Таблица 3 выбор варианта по величине затрат
Составляющие годовых эксплуатационных расходов
Отчисления на амортизацию и обслуживание, , тыс.у.е/год
Стоимость потерь энергии И пот
, тыс.у.е/год
Выбираем первый вариант, так как он экономичнее второго на 1,69 %, а третьего на 3,15 %.
2. Выбор токоведущих частей и аппаратов для главной схемы станции
2.1 Расчёт токов коротких замыканий
Для выбора аппаратов, шин, кабелей, токоограничивающих реакторов необходимо знать значения токов коротких замыканий. При этом достаточно определить токи трёхфазного к.з. в месте повреждения.
Для рассматриваемой установки составляем расчётную схему :
По расчётной схеме составляем электрическую схему замещения:
Расчёт проводим в относительных единицах. Определяем сопротивления схемы при
Короткое замыкание в точке К1 (шина 110 кВ)
Путём постепенного преобразования приводим схему замещения к простому виду:
Начальное значение периодической составляющей тока к.з:
где k у
– ударный коэффициент, зависящий от постоянной времени затухания апериодической составляющей тока к.з. k у
находится по таблице 3.8 [1].
Для турбогенераторов мощностью 12-60 МВт:
Принимаем t св
=0,06 с, следовательно
Ветвь генератора: Отношение начального значения периодической составляющей тока к.з. от генераторов при к.з. в точке К1 к номинальному току по рис.3.26 [1]:
Апериодическая составляющая тока к.з.
Периодическая составляющая тока к.з. от энергосистемы считается неизменной во времени.
Апериодическая составляющая тока к.з.
Суммарное значение апериодической составляющей:
Короткое замыкание в точке К2 (шина 35 кВ)
Начальное значение периодической составляющей тока к.з:
Принимаем t св
=0,05 с, следовательно
Отношение начального значения периодической составляющей тока к.з. от генераторов при к.з. в точке К1 к номинальному току по рис.3.26 [1]:
Апериодическая составляющая тока к.з.
Апериодическая составляющая тока к.з.
Суммарное значение апериодической составляющей:
Короткое замыкание в точке К3 (шина 10 кВ (зажимы генератора))
Начальное значение периодической составляющей тока к.з:
Принимаем t св
=0,12 с, следовательно
Апериодическая составляющая тока к.з.
Апериодическая составляющая тока к.з.
Суммарное значение апериодической составляющей:
Полученные результаты расчётов токов к.з. приведены в таблице 4.
Таблица 4 результаты расчётов токов к.з.
2.2 Выбор выключателей и разъединителей
Выбор выключателей и разъединителей на 110 кВ
Полный импульс квадратичного тока к.з. определяется из выражения:
Для цепи генераторов по рис 3.58 [1];
Расчётные токи к.з. принимаем по таблице 4:
Выбираем по [3] выключатель масляный баковый МКП-110-630-20 для наружной установки. Привод к выключателю ШПЭ-33. Выбираем разъединитель РЛНДЗ-1-110/600. Привод к разъединителю ПРН-220М.
Расчётные и каталожные данные заносим в таблицу 5.
Таблица 5 данные выключателя и разъединителя на 110 кВ
Выбор выключателей и разъединителей на 35 кВ
Полный импульс квадратичного тока к.з. определяется из выражения:
Для цепи генераторов по рис 3.58 [1];
Расчётные токи к.з. принимаем по таблице 4:
Выбираем по [3] выключатель масляный ВП-35-400-5 для наружной установки. Привод к выключателю ПП-67. Выбираем разъединитель РНДЗ-1-35/630. Привод к разъединителю ПРН-220М.
Расчётные и каталожные данные заносим в таблицу 6.
Таблица 6 данные выключателя и разъединителя на 35 кВ
Выбор выключателей и разъединителей на 10 кВ
Для цепи генераторов по рис 3.58 [1];
Расчётные токи к.з. принимаем по таблице 4:
Выбираем по [3] выключатель масляный ВМП-10-1000-20 для наружной установки. Привод к выключателю ПЭ-11. Выбираем разъединитель РВ-10/1000. Привод к разъединителю ПР-11.
Расчётные и каталожные данные заносим в таблицу 7.
Таблица 7 данные выключателя и разъединителя на 10 кВ
Выбор шин и токоведущих частей 110 кВ
Шины выбирают по условиям нормального режима и проверяют на термическую и электродинамическую устойчивость току к.з. В РУ 35 кВ и выше применяются гибкие шины, выполняемые проводами АС.
Так как сборные шины по экономической плотности тока не выбираются, принимаем сечение по допустимому току при максимальной нагрузке на шинах.
По табл. П3.3 [1] принимаем АС 70/11
q=70 мм 2
;d=11 мм 2
;I доп
=265 А .
1) проверка сечения на нагрев (по допустимому току):
2) Проверка шин на схлёстывание не проводится т.к
3) Проверка шин на термическое действие тока к.з. не производится, т.к. шины выполнены голым проводом на открытом воздухе.
4) Проверку по условиям коронирования в данном случае можно не производить, т.к. согласно ПУЭ минимальное сечение для воздушных линий 110 кВ – 70 мм 2
. Учитывая, что на ОРУ 110 кВ расстояние между проводами меньше чем на ВЛ, проведём проверочный расчёт.
По 4.31 [1] начальная критическая напряжённость
Фазы расположены горизонтально с расстояниями между фазами 300 см.
Таким образом провод АС 70/11 по условиям короны подходит.
Токоведущие части от выводов 110 кВ блочного трансформатора до сборных шин выполняем гибкими проводами.
Сечение выбираем по экономической плотности тока J э
=1 А/мм 2
.
Принимаем провод АС 95/16 , сечение провода 95 мм 2
, наружный диаметр 13,5 мм, допустимый ток 330 А.
Проверяем провода по допустимому току:
Проверку на термическое действие тока не производим, т.к. токоведущие части выполнены голым проводом на открытом воздухе.
Выбор шин и токоведущих частей 35 кВ
Так как сборные шины по экономической плотности тока не выбираются, принимаем сечение по допустимому току при максимальной нагрузке на шинах.
По табл. П3.3 [1] принимаем АС 300/48
q=300 мм 2
;d=24,1 мм 2
;I доп
=690 А .
1) проверка сечения на нагрев (по допустимому току):
2) Проверка шин на схлёстывание не проводится т.к
3) Проверка шин на термическое действие тока к.з. не производится, т.к. шины выполнены голым проводом на открытом воздухе.
Токоведущие части от выводов 35 кВ блочного трансформатора до сборных шин выполняем гибкими проводами.
Сечение выбираем по экономической плотности тока J э
=1 А/мм 2
.
Принимаем провод АС 240/39 , сечение провода 240 мм 2
, наружный диаметр 21,6 мм, допустимый ток 610 А.
Проверяем провода по допустимому току:
Проверку на термическое действие тока не производим, т.к. токоведущие части выполнены голым проводом на открытом воздухе.
Токоведущие части от выводов генераторов до выводов НН трансформаторов выполняем однополосными алюминиевыми шинами прямоугольного сечения, окрашенные по таблице П3.4 [1].
Сечение выбираем по экономической плотности тока
Выбираем однополосные шины алюминиевые прямоугольного сечения, окрашенные по таблице П3.4 [1].
Сечение полосы q=960 мм 2
; размеры шины h×b=120×8 мм ;
2) проверка шин на термическую стойкость при к.з. проводится по условию:
Допустимая температура нагрева шин при к.з.
Минимальное сечение по термической стойкости
С – функция, определённая по таблице 3.14 [1] C=91
3) проверка шин на электродинамическую стойкость.
Механический расчёт однополосных шин:
где l – длина пролёта между опорными изоляторами l=1.5 м.
Напряжение в материале шины, возникающее при воздействии изгибающего момента
где W – момент сопротивления шины относительно оси перпендикулярной действию усилии
Выбираем опорные изоляторы ОФ-10-2000 УЗ ; F разр
=20000 Н, высота изолятора Н=134 мм.
Проверяем изоляторы на механическую прочность.
Максимальная сила, действующая на изгиб:
3. Собственные нужды, измерения, управление и сигнализация на станции
3.1 Разработка схемы собственных нужд станции
Рабочие трансформаторы с.н. блочных ТЭС присоединяются отпайкой от энергоблока. Число секций с.н. выбирается равным числу котлов. Мощность рабочих ТСН выбираем по условию: где S CH
– мощность с.н. блочной части ТЭС ;n – число секций 6 кВ блочной части ТЭС.
Принимаем три трансформатора типа ТМ-1000-10/6.
Резервирование 6 кВ собственных нужд осуществляем от шин 110 кВ трансформатором, мощность которого в полтора раза больше рабочего трансформатора собственных нужд. По [4. табл. 3.4.] выбираем трансформатор ТМН 2500/110. Мощность собственных нужд 0,4 кВ ТЭЦ принимаем равной 15% общей мощности СН:
Мощность трансформатора 6/0,4 кВ принимаем:
гдеn – число трансформаторов СН 0,4 кВ, n = 3;
По [5. табл. 6.51.] принимаем трансформатор типа ТМ 160/6.
3.2 Выбор измерительных приборов для всех электрических цепей станции
Выбор измерительных приборов в цепи генераторов. По [1. табл. 4.11.] выбираем количество и тип контрольно-измерительных приборов в цепи блочного генератораТ2-12-2.
В цепи статора устанавливаем амперметр в каждой фазе, вольтметр, ваттметр, счётчик активной энергии, датчики активной и реактивной мощности.
В цепи ротора: амперметр, вольтметр. Так же устанавливаем вольтметр в цепи основного и резервного возбудителей.
В цепи блочного трансформатора: на стороне ВН – амперметр.
Выбор измерительных приборов в цепи трансформатора связи РУ разных напряжений. По [1.табл. 4.11.] устанавливаем на сторону НН амперметр, ваттметр и варметр с двусторонней шкалой; СН амперметр, ваттметр и варметр с двусторонней шкалой; ВН – амперметр.
Выбор измерительных приборов для трансформатора собственных нужд. По [1.табл. 4.11.] на одну секцию ТСН устанавливаем со стороны питания амперметр, ваттметр, счётчик активной энергии.
Выбор измерительных приборов шин 6 кВ СН. По [1.табл. 4.11.] устанавливаем вольтметр для измерения междуфазного напряжения и вольтметр с переключением для измерения трёх фазных напряжений.
Выбор измерительных приборов в цепи шиносоединительного и секционного выключателей. По [1.табл. 4.11.] устанавливаем амперметр.
Выбор измерительных приборов в цепи электродвигателей. По [1.табл. 4.11.] устанавливаем в цепи статора амперметр.
Выбор измерительных приборов в цепи линий 35 кВ. По [1.табл. 4.11.] устанавливаем амперметр, расчётные счётчики активной и реактивной энергии.
Выбор измерительных приборов в цепи линий 110 кВ. По [1.табл. 4.11.] устанавливаем амперметр, ваттметр, варметр, фиксирующий прибор, используемый для определения места КЗ, расчётные счётчики активной и реактивной энергии.
Выбор измерительных приборов на сборных шинах 35 и 110 кВ. По [1.табл. 4.11.] устанавливаем вольтметр с переключением трёх междуфазных напряжений, регистрирующие приборы – частотомер, приборы синхронизации – два частотомера, два вольтметра, синхроноскоп и осциллограф.
3.3 Выбор и проверка класса точности трансформатора тока в цепи ЛЭП-110 кВ
- электродинамической стойкости ; ,
гдек эд
– кратность электродинамической стойкости;
I 1ном
– номинальный первичный ток трансформатора тока;
i дин
– ток электродинамической стойкости;
гдек Т
– кратность термической стойкости;
гдеz 2
– вторичная нагрузка трансформатора тока;
- номинальная допустимая нагрузка трансформатора тока в выбранном классе точности.
гдеn – количество линий высшего напряжения;
Максимальный ток в линии при снижении напряжения на 5%
Индуктивное сопротивление токовых шин невелико, поэтому z 2
≈ r 2
. Вторичная нагрузка состоит из сопротивлений приборов, соединительных проводов и переходного сопротивления контактов:
Сопротивление приборов определяем по формуле:
гдеS приб
– мощность потребляемая приборами;
I 2
– вторичный номинальный ток прибора.
Для определения нагрузки трансформатора тока составим таблицу, в которой указаны все приборы подключённые ко вторичной обмотке трансформатора тока.
Сопротивление контактов принимаем 0,05 Ом.
Сопротивление соединительных проводов зависит от их длины и сечения
Зная r пр
можно определить сечение соединительных проводов:
где ρ – удельное сопротивление материала провода; во вторичной цепи
принимаем провода с алюминиевыми жилами (ρ = 0,0283);
l расч
– расчётная длина, зависящая от схемы соединения трансформатора тока.
Длину соединительных проводов от трансформатора тока до приборов (в один конец) принимаем по [1. стр. 375] приблизительно равной 75 м для линий 110 кВ.
По условию прочности, для алюминиевых жил, сечение не должно быть меньше 4 мм 2
. Принимаем q = 5,74 мм 2
.
В цепи ЛЭП-110 кВ принимаем трансформатор тока ТФЗМ110-У1.
Сравнение расчётных и каталожных данных сведём таблицу.
3.4 Выбор и проверка класса точности трансформатора напряжения на сборных шинах 110 кВ
Трансформаторы напряжения выбираются:
- по напряжению установки U уст
≤ U ном
;
- по конструкции и схеме соединения обмоток;
где - нагрузка всех измерительных приборов и реле;
- номинальная мощность в выбранном классе точности.
Определим нагрузку всех измерительных приборов, присоединённых ко вторичной обмотке трансформатора напряжения.
По [1. табл. П. 4.6.] принимаем трансформатор напряжения типа НКФ-100-57.
3.5 Выбор схемы управления и сигнализации выключателем
Для выключателя ВМП-10 с электромагнитным приводом принимаем схему управления и сигнализации изображённую на рис ниже.
Управление выключателем производится через реле команд КСС и КСТ. В обеих цепях управления предусмотрен подхват командами контактами реле КВ4 и КВ3, обеспечивающий завершение команды. На случай невыполнения команды управления предусмотрена блокировка с помощью реле КВ1 и КВ2. Так, при включении выключателя шунтируется обмотка реле КQT и его контакты с замедлением на возврат замыкают цепь реле КВ1 (вспомогательный контакт SQ замкнут). С выдержкой времени замыкаются контакты КВ1 в цепи реле КВ2. Если за это время выключатель не отключился (вспомогательные контакты SQ остались замкнутыми), разомкнутся контакты КВ2 и обесточиться цепь контактора КМ и соответственно электромагнита YAC. Блокировка от многократных включений на КЗ выполнена по распространённой для этого класса выключателей схеме, использующей вспомогательные контакты электромагнита отключения YAT. При длительной команде включения на КЗ после первого отключения выключателя электромагнит отключения YAT остаётся под напряжением по цепочке: плюс – KCC (автоматика) – КВ4 – замыкающие вспомогательные контакты YAT – R. Размыкающие вспомогательные контакты YAT разрывают цепь включения. Резистор R ограничивает ток YAT. Для контроля цепей управления использованы 2 промежуточных реле: реле положения включено RQC, контролирующее цепь отключения, и реле положения отключено KQT, контролирующее цепь включения. Цепь запуска звуковой сигнализации обрыва образуется через последовательно включённые размыкающие контакты КQC и KQT обоих реле. При исправном состоянии оперативных цепей обмотка одного реле обтекается оком, а другого обесточена (цепь звукового сигнала разомкнута). В случае обрыва цепи последующеё операции обмотки обоих реле оказываются обесточенными и появляется звуковой сигнал. Резисторы в цепях реле KQS и KQT предотвращают срабатывание выключателя при случайном закорачивания обмотки реле во время работы во вторичных цепях.
3.6 Разработка конструкции распределительных устройств
На ТЭС применены схемы с блочными агрегатами и с выдачей мощности в сети высокого напряжения. В схеме использованы простые блоки в которых к каждому генератору присоединён соответствующий повышающий трансформатор. РУ на напряжения 35 и 110 кВ выполнены открытыми. В качестве схемы РУ 110 кВ принимаем схему с двумя рабочими и обходной системами шин, с одним выключателем на цепь. В схеме применяется фиксированное распределение присоединений, шиносоединительный и обходной выключатель. Установка этих выключателей обеспечивает большую оперативную гибкость.
К достоинствам этой схемы следует отнести:
- возможность ремонта любой системы шин без отключения потребителей и источников;
- при к.з. на одной системе шин, потребитель теряет питание только на время переключения на другую систему шин;
- схема является гибкой и достаточно надёжной.
- отказ одного выключателя при аварии приводит к отключению всех источников и линий, присоединённых к данной системе шин, а если в работе находится одна СШ, то отключаются все присоединения. Ликвидация аварий затягивается т.к. все операции по переходу с одной СШ на другую производятся разъединителями;
- повреждение шиносоединительного выключателя равнозначно к.з. на обеих системах шин, т.е. приводит к отключению всех присоединений;
- большое количество операций с разъединителями при выводе в ремонт выключателей усложняет эксплуатацию РУ.
РУ 35 кВ повторяет конструкцию РУ 110 кВ со всеми её преимуществами и недостатками.
В ходе проделанного курсового проекта была спроектирована теплоэлектроцентраль мощностью 36 МВт. На первой стадии проекта был произведён технико-экономический расчёт возможных электрических схем станции и был выбран оптимальный вариант. На второй стадии проекта был произведен выбор токоведущих частей и аппаратов для главной схемы станции, для чего были рассчитаны токаи трёхфазных коротких замыканий на сборных шинах 10, 35 и 110 кВ. была выбрана схема собственных нужд станции и измерительные приборы для всех электрических цепей станции и. в результате разработки конструкции распределительных устройств на среднем напряжении35 кВ и высоком напряжении 110 кВ, в качестве ОРУ была принята двойная система сборных шин с обходной системой шин.
1. Рожкова Л.Д., Козулин В.С. Электрооборудование станций и подстанций: Учебник для техникумов. Изд. 3-е – М.: Энергоатомиздат, 1987 – 684 с.
2. Справочник по проектированию электроэнергетических систем / Ершевич В.В., Зейлигер А.Н., Илларионов Г.А. и др.; под редакцией Рокотяна С.С. и Шапиро И.М. – 3-е изд., переработанное и дополненное – М. Энергоатомиздат, 1985 – 352 с.
3. Правила устройства электроустановок / Минэнерго СССР – 6-е издание, переработанное и дополненное – М. Энергоатомиздат, 1985 – 640 с.
4. Неклипаев Б.Н., Кручков И.П. Электрическая часть станций и подстанций : справочные материалы для курсового и дипломного проектирования; учебное пособие для вузов – 4-е издание М.: Энергоатомиздат, 1989 – 608 с.
5. Пособие по курсовому и дипломному проектированию для электроэнергетических специальностей вузов: учебное пособие для студентов электроэнергетических специальностей – 2-е издание, переработанное и дополненное Блок В.М., Обушев Г.К., и др.4 под ред. Блок В.М. – М.: Высшая школа, 1990 – 383 с.
Название: Проектирование теплофикационной электростанции
Раздел: Рефераты по физике
Тип: курсовая работа
Добавлен 07:25:32 18 декабря 2010 Похожие работы
Просмотров: 35
Комментариев: 7
Оценило: 1 человек
Средний балл: 5
Оценка: неизвестно Скачать
Привет студентам) если возникают трудности с любой работой (от реферата и контрольных до диплома), можете обратиться на FAST-REFERAT.RU , я там обычно заказываю, все качественно и в срок) в любом случае попробуйте, за спрос денег не берут)
Да, но только в случае крайней необходимости.
Курсовая работа: Проектирование теплофикационной электростанции
Об Одном Стихотворении Серебряного Века Сочинение
Реферат по теме Влияние компьютера на зрение человека
Сочинение 2022 Баллы
Курсовая работа: Профілактика захворювань опорно-рухового апарату школярів під час роботи за комп’ютером
Курсовая работа по теме Развитие творческого мышления младших школьников на уроках математики
План Анализа Сочинения
Дипломная работа: Гражданско-правовые способы защиты права собственности. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат: Основные принципы, этапы и техника составления годового бухгалтерского отчета
Реферат: Software Programmer Essay Research Paper Software ProgrammerA
Эссе На Тему Формирование Государственного Начала Руси
Реферат: Общая характеристика финансовой деятельности Сберегательного банка России
Дипломная работа по теме Исследование природы человеческого существования в ранних рассказах Ф. Горенштейна
Контрольная работа по теме Формы организации внешнеэкономической службы. Эффективность внешнеторговой деятельности предприятия
Производство Хлеба Курсовая
Курсовая работа по теме Роль автоматизации в процессе производства нефтяного кокса
Иркутск Диссертация
Реферат по теме Набуті вади серця у дітей. Неревматичні кардити в дітей
Реферат: У англичан – «пересмешник трубы», у Телемана партнер кларнета
Статья: Расширившаяся Земля и закономерности ее развития
Составьте Из Фрагментов Текст Сочинения
Реферат: King Lear Essay Research Paper Animal Imagery
Реферат: Подмосковные поселок Перловка и его храм
Реферат: Notes On The Economics Of Game Theory