Курсовая работа: Проектирование двухкомплектного реверсионного тиристорного преобразовательного

🛑 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻

Министерство образования Российской Федерации
Южно-Уральский государственный университет
«ПРОЕКТИРОВАНИЕ ДВУХКОМПЛЕКТНОГО РЕВЕРСИВНОГО ТИРИСТОРНОГО ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ»

Вентильные преобразователи широко применяются для преобразования энергии, вырабатываемой и передаваемой в виде переменного напряжения промышленной частоты 50 Гц в электрическую энергию другого вида в постоянный ток или переменный ток с нестандартной или изменяемой частотой. Почти половина энергии в нашей стране потребляется в преобразованном виде, прежде всего в виде постоянного тока. Электропривод постоянного тока, в том числе тяговый электропривод, мощные электротермические и электротехнологические установки – это наиболее энергоемкие потребители постоянного тока. Для их питания ток промышленной частоты преобразуется в постоянный ток с помощью выпрямителей.
Таким образом, значительное число потребителей электроэнергии большой мощности подключается к промышленной сети с помощью вентильных преобразователей. Вентильные преобразователи являются в настоящие время самыми распространенными потребителями электрической энергии.
Однако применение вентильных преобразователей вызывает ряд проблем связанных с тем, что они являются нелинейной нагрузки сети, и их работа сильно влияет на режим сети и качество электрической энергии.
Цель курсовой работы – закрепление и систематизация знаний в области важного раздела промышленной электроники – преобразовательной техники, путём самостоятельного решения комплексной задачи проектирования двухкомплектного реверсивного тиристорного преобразователя, для электропривода постоянного тока. Спроектированный реверсивный преобразователь должен удовлетворять всем условиям задания.
2.1 Расчёт параметров и выбор силового трансформатора
2.2 Проверка выбранного трансформатора
3.1 Предварительный выбор тиристоров
3.2 Выбор предохранителей и проверка тиристоров на токи короткого замыкания
4. Расчёт параметров и выбор сглаживающего реактора
5. Расчёт и построение внешних, регулировочных и энергетических характеристик преобразователя
Спроектировать двухкомплектный реверсивный тиристорный преобразователь, работающий на якорь двигателя постоянного тока, предназначенного для привода тележки. Тележка совершает движение вперед-назад между двумя станциями. При движении вперёд тележка загружена, при движении назад она идёт порожняком. При движении вперед комплект вентилей «Вперёд» преобразователя работает в выпрямительном режиме, обеспечивая разгон тележки, а затем и равномерное движение. Торможение осуществляется при работе комплекта «Назад» в инверторном режиме. При обратном движении тележки процессы происходят аналогично для соответствующих комплектов.
Рисунок 1. График нагрузки для двухкомплектного преобразователя
где I ПВ
, I ПИ
– токи перегрузки в выпрямительном и инверторном режимах;
I УВ
, I УИ
– установившиеся токи в выпрямительном и инверторном режимах;
t ПВ
, t ПИ
– длительности перегрузок в выпрямительном и инверторном ре жимах;
t УВ
, t УИ
– длительности установившихся нагрузок выпрямительном и инверторном режимах;
0
– время паузы в нагрузке; индексы 1 относятся к комплекту «Вперед», а 2 – к комплекту «Назад» двухкомплектного преобразователя.
I ПВ1
=I ПИ2
=I П
; I УВ1
=I У
; I ПВ2
=I ПИ1
=0,6 .
I П
; I УВ2
=0,6 .
I У

t ПВ1
=t ПВ2
=t ПИ1
=t ПИ2
=t П
; t УВ1
=t УВ2
=t У
.
Опорное напряжение в системе управления линейное (пилообразное).
Проектирование преобразователя выполнить при следующих технических условиях:
а) Номинальное линейное напряжение сети U СН
= 380 В;
б) Колебания напряжения сети ± 10%;
в) номинальное напряжение на двигателе должно быть обеспечено при установившемся токе нагрузки I У
и допустимых колебаниях напряжения сети;
г) схема выпрямления – трёхфазная мостовая;
д) коэффициент пульсаций тока q при токе установившейся нагрузки I У
не более 2% ;
е) температура окружающей среды T а
= +40° C; охлаждение воздушное (естественное и принудительное);
ж) амплитуда опорного напряжения в системе импульсно-фазового управления 10 В.
2.1 Расчёт параметров и выбор силового трансформатора

Выбор трансформатора производится по расчётным значениям первичного и вторичного токов (I 1
,I 2
), фазных напряжений (U 1
,U 2
) и типовой мощности S т
. Расчётное значение фазного напряжения вторичной обмотки трансформатора:
где K R
– коэффициент, учитывающий падение напряжения за счет коммутации и активных сопротивлений трансформатора, вентилей, сглаживающего реактора; предварительно K R
= 1,05;
K U
– коэффициент схемы (для трехфазной мостовой схемы K U
= 2,34);
K Cmin
– коэффициент, учитывающий допустимое понижение напряжения сети до U Cmin
,
В каталогах на трансформаторы обычно указывается линейное вторичное напряжение:
Расчетное значение тока вторичной обмотки при токе нагрузки I d
:
где K I
– коэффициент схемы, характеризующий отношение токов I 2
/I d
в идеальном выпрямителе при X d
= ∞ (для трёхфазной мостовой ).
При расчёте токов можно предварительно принять, что номинальный ток выпрямителя I d
равен установившемуся току I У
, а он в свою очередь равен номинальному току I Н
,что следует из исходных данных (Табл. 1). Поэтому I У
= 165 А.
Расчётный коэффициент трансформации:
Расчётное значение тока первичной обмотки:
Расчётное значение типовой мощности трансформатора:
По расчётным данным с помощью [1] выбираем трансформатор, имеющий параметры, удовлетворяющие условиям:
U 1
ЛН
= U СН
; S ТН
> S Т
; U 2
ЛН
> U 2
Л
; I 2
Н
> I 2
;
Параметры выбранного трансформатора приведены в табл. 2.
Таблица 2. Параметры трансформатора
2.2 Проверка выбранного трансформатора

При проверке трансформатора необходимо проверить, обеспечивает ли он нужное напряжение на выходе выпрямителя, выдерживает ли заданные перегрузки и удовлетворяет ли условиям допустимости нагрева.
Активное, полное и индуктивное сопротивление рассеяния фазы трансформатора, приведенные ко вторичной стороне:
Выпрямленное напряжение на зажимах двигателя при угле управления α = 0 с учетом максимального понижения напряжения сети, падения напряжения на трансформаторе, вентилях и сглаживающем реакторе (для трёхфазной мостовой схемы):
где U Т (ТО)
, r Т
– пороговое напряжение и дифференциальное сопротивление тиристора в открытом состоянии;
r L
– активное сопротивление сглаживающего реактора.
При расчёте вместо I d
следует подставить значение I У
. Поскольку при первичном расчёте трансформатора ещё не выбраны тиристоры и сглаживающий реактор, целесообразно воспользоваться упрощенной формулой:
Где U ТМ
– импульсное напряжение в открытом состоянии тиристора (можно предварительно принять U ТМ
= 2 В).
Формула (13) не учитывает падения напряжения на активном сопротивлении сглаживающего реактора, поэтому рассчитанное напряжение должно быть выше U Н
на 3…15 В.
U > U Н
на 12,7 В, следовательно выбранный трансформатор обеспечивает необходимое напряжение на двигателе.
Ток, потребляемый двигателем при максимальной перегрузке:
Вторичный ток трансформатора при заданной перегрузке в течение 2 с:
Допустимый вторичный ток трансформатора в течение 10 с при перегрузке 150%:
Трансформатор выдержит, так как ток перегрузки (I 2П
) и время его действия (2 с) ниже допустимых значений (283А < 410 А; 2 с < 10 с).
Среднеквадратичное значение вторичного тока трансформатора I 2СКВ
определяется за цикл по значениям вторичных токов во время установившихся нагрузок и перегрузок, соответствующих графикам нагрузки (рис. 1). Для двухкомплектного преобразователя:
Среднеквадратичный ток I 2СКВ
меньше номинального I 2Н
(124 А < 164 А). Таким образом, трансформатор удовлетворяет всем требованиям. Переход на трансформатор меньшей мощности невозможен, так как ток перегрузки близок к предельному значению.
3.1 Предварительный выбор тиристоров

Максимальная величина обратного напряжения, прикладываемого к тиристору, U amax
определяется при максимальном напряжении сети U cmax
. Для трёхфазной мостовой схемы:
Импульсное рабочее напряжения тиристора в закрытом состоянии U DWM
и импульсное рабочее напряжение U RWM
должны быть больше U a
max
,
U DWM
= U RWM
> 335,6 В (условие 1).
Значения U DWM
и U RWM
связаны с повторяющимся импульсным напряжением в закрытом состоянии U DRM
и повторяющимся импульсным обратным напряжением U RRM
соотношениями:
U DWM
= 0,8 .
U DRM
; U RWM
= 0,8 .
U RRM
;(18)
При сгорании предохранителей, защищающих тиристоры, на них возникают перенапряжения, которые прикладываются к тиристорам. Максимальное напряжение на тиристоре U a
пер
при этом достигает (1,5…2) U a
max
.
Неповторяющееся импульсное напряжение в закрытом состоянии U DSM
и неповторяющееся импульсное обратное напряжение U RSM
должны с коэффициентом запаса K S
= (1,2…1,4) превышать напряжение U a
пер
(условие 2),
U DSM
= U RSM
= (1,5…2) .
K S
.
U a max
,(19)
Значения неповторяющихся импульсных напряжений U DSM
и U RSM
связаны со значениями повторяющихся импульсных напряжений U DRM
= U RRM
коэффициентами, определяемыми заводами-изготовителями:
U DSM
= K НЕП
.
U DRM
; U RSM
= K НЕП
.
U RRM
; (20)
В данной работе примем K НЕП
= 1,12. Тогда по формуле (20) повторяющееся импульсное напряжение
Округлив это значение в большую сторону, с учетом условий 1 и 2 примем
Средний ток вентиля при перегрузке:
Максимально допустимый средний ток I TAV
при заданных условиях работы связан с предельным током I TAVm
рядом коэффициентов, учитывающих эти условия:
I TAV
= K λ
.
K f
.
K T
.
K v
.
I TAVm
, (22)
Где K λ
– коэффициент, учитывающий отличие угла проводимости от 180 град. эл. и отличие формы тока от синусоидальной; при прямоугольной и трапецеидальной форме тока с углом проводимости, близким 120 град. эл., можно принять K λ
= 0,8;
K f
– коэффициент, учитывающий влияние частоты; при частоте 50 Гц K f
= 1;
K T
– коэффициент, учитывающий температуру окружающей среды T a
; при T a
< 40°C можно принять K T
= 1;
K v
– коэффициент, учитывающий скорость охлаждающего воздуха; при номинальной скорости K v
= 1, при естественном охлаждении без обдува K v
снижаетсядо 0,25…0,4.
Значения неповторяющихся импульсных напряжений U DSM
и U RSM
связаны со значениями повторяющихся импульсных напряжений U DRM
= U RRM
коэффициентами, определяемыми заводами-изготовителями:
U DSM
= K НЕП
.
U DRM
; U RSM
= K НЕП
.
U RRM
; (20)
В данной работе примем K НЕП
= 1,12. Тогда по формуле (20) повторяющееся импульсное напряжение
Округлив это значение в большую сторону, с учетом условий 1 и 2 примем
Средний ток вентиля при перегрузке:
Максимально допустимый средний ток I TAV
при заданных условиях работы связан с предельным током I TAVm
рядом коэффициентов, учитывающих эти условия:
I TAV
= K λ
.
K f
.
K T
.
K v
.
I TAVm
, (22)
Где K λ
– коэффициент, учитывающий отличие угла проводимости от 180 град. эл. и отличие формы тока от синусоидальной; при прямоугольной и трапецеидальной форме тока с углом проводимости, близким 120 град. эл., можно принять K λ
= 0,8;
K f
– коэффициент, учитывающий влияние частоты; при частоте 50 Гц K f
= 1;
K T
– коэффициент, учитывающий температуру окружающей среды T a
; при T a
< 40°C можно принять K T
= 1;
K v
– коэффициент, учитывающий скорость охлаждающего воздуха; при номинальной скорости K v
= 1, при естественном охлаждении без обдува K v
снижаетсядо 0,25…0,4.
Зная требуемый ток тиристора в режиме перегрузки, можно найти предельный ток I TAVm
и предварительно выбрать тип тиристора.
По [1] выбираем тиристор типа Т133-400 (охладитель О143-150 ). Параметры тиристора приведены в таблице 3.
Таблица 3. Параметры тиристора типа Т161-160
3.2 Выбор предохранителей и проверка тиристоров на токи короткого замыкания

При расчёте аварийных токов обычно используют относительные единицы, принимая за базу амплитуду установившегося тока трёхфазного короткого замыкания I m
:
где K с
max
учитывает возможное повышение напряжения сети.
Рисунок 4. Амплитуда ударного тока и интеграл предельной нагрузки в относительных единицах при внутреннем КЗ тиристорного преобразователя по трёхфазной мостовой схеме
По зависимости относительного значения амплитуды ударного тока I *уд
при внутреннем коротком замыкании от параметров трансформатора (рис.4) определим I *уд
=0,9 (при ).
Тогда амплитуда тока короткого замыкания:
Тепловое воздействие на вентили преобразователя характеризуется интегралом предельной нагрузки .
По зависимости относительного значения интеграла предельной нагрузки от параметров трансформатора (рис. 4) определим W *
= 0,41 .
10 -4
(при ).
Ударный неповторяющийся ток тиристора в открытом состоянии (в соответствии с табл. 3) I TSM
= 4 кА.
По значению ударного тока I TSM
может быть определён защитный показатель –значение интеграла от квадрата ударного прямого тока синусоидальной формы за время полупериода напряжения сети:
Из сравнения видно, что тиристор не выдерживает ударный ток: I TSM
< I уд
; W T
> W. Необходима установка предохранителей.
Проведём предварительный выбор предохранителя. Номинальное линейное напряжение на вторичной стороне трансформатора U 2Л
= 205 В. Действующее значение тока через тиристор:
Выбранный предохранитель типа ПП57-3137 на номинальное напряжение 220 В, номинальный ток 100 А с плавкой вставкой на 100 А [1] обеспечивает защиту тиристоров от тока короткого замыкания. Тем не менее, применим параллельное соединение двух тиристоров. При этом действующее значение тока, протекающего через тиристор при токе I у
:
Где К в
– число параллельно соединенных вентилей;
При перегрузке действующее значение тока через тиристор при параллельном соединении:
По времятоковым характеристикам видно, что плавкая вставка выдержит эту перегрузку в течение более 10 мин, что значительно больше заданного времени (t П
= 2 с). Таким образом, выбранная плавкая вставка обеспечивает работу преобразователя при заданных нагрузках.
Проверим условие защиты тиристора на токи короткого замыкания. Действующее значение первой полуволны тока короткого замыкания при внутреннем коротком замыкании:
Тогда по характеристикам для интеграла отключения и тока, ограниченного предохранителем [1] найдем при I 0
= I уд.д
: W пр
= 0,9 .
10 4
А 2.
с; I пр
= 4 кА.
Учитывая, количество параллельно включенных вентилей n в
и коэффициента неравномерности распределения токов по вентилям К В
, получим:
Максимальная амплитуда аварийного тока через «здоровый» тиристор, которая ограничивается предохранителем, не должна превышать допустимый ударный ток:
Максимально возможный ограниченный предохранителем интеграл тока через любой неповрежденный тиристор должен быть меньше его защитного показателя:
Оба условия выполняются с большим запасом (4000 А > 2200 А; 87000 А 2.
с > 2700 А 2.
с), следовательно, при выходе из строя одного из тиристоров предохранитель обеспечивает защиту остальных. Применение параллельного соединения двух тиристоров обосновано, так как иначе условия (38) и (39) не были бы выполнены.
Теперь можно считать, что тиристоры и предохранители выбраны окончательно.
4. РАСЧЕТ ПАРАМЕТРОВ И ВЫБОР СГЛАЖИВАЮЩЕГО РЕАКТОРА

При расчёте индуктивности сглаживающего реактора исходят из допустимого уровня пульсаций выпрямленного тока при установившейся нагрузке и номинальном напряжении на двигателе.
Первая гармоника пульсаций имеет максимальную величину и хуже всего фильтруется, поэтому остальные гармоники не рассматриваются. Амплитуда первой гармоники пульсаций при заданном номинальном напряжении на двигателе U Н
определяется углом управления α, который можно определить, преобразовав уравнение внешней характеристики. Вместо r т
подставим половинное значение, так как два тиристора объединены параллельно.
Где U do
max
– выпрямленное напряжение при максимальном напряжении сети;
U do max
= 2,34 .
К с
max
.
U 2H
, (41)
U do
max
= 2,34 .
1,1 .
118,4 = 305 В.
Амплитудное значение первой гармоники выпрямленного напряжения:
где m– пульсность; для трёхфазной мостовой схемы m = 6.
Необходимая индуктивность цепи выпрямленного тока L d
может быть определена по напряжению U dm(1)
и заданному коэффициенту пульсаций q:
Так как L d
> L я
, то необходима установка реактора с индуктивностью:
Расчетная индуктивность сглаживающего реактора:
L = 12,2 .
10 -3
– 3,9 .
10 -3
= 8,3 .
10 -3
Гн.
Номинальный ток реактора I LH
должен быть больше тока I У
.
Выбираем реактор СРОС-200/0,5 на номинальный ток I LH
= 800А с индуктивностью L L
= 15 мГн и активным сопротивлением обмотки r L
= 20 мОм [1].
Допустимый ток реактора в течении 10 с при перегрузке 150%:
Реактор выдержит перегрузку, так как ток перегрузки двигателя I П
меньше по величине и по длительности (346,5 А < 500 А, 2 с < 10 c).
Общая индуктивность в цепи выпрямленного тока:
L d
= 3,9 .
10 -3
+ 15 .
10 -3
= 18,9 мГн.
Напряжение на двигателе при минимальном напряжении сети и токе I У
:
Напряжение U > U H
(232,6 В > 220 В), следовательно, выпрямитель обеспечивает заданный режим.
5. РАСЧЁТ И ПОСТРОЕНИЕ ВНЕШНИХ, РЕГУЛИРОВОЧНЫХ И ЭНЕРГЕТИЧЕСКИХ ХАРАКТЕРИСТИК ПРЕОБРАЗОВАТЕЛЯ

На основе математического описания [1] разработана программа расчёта внешних, регулировочных, энергетических и ограничительных характеристик преобразователя, с помощью которой построены характеристики на ЭЦВМ. Также строятся внешняя и ограничительная характеристики, рассчитанные приближенным методом при пренебрежении активными сопротивлениями. Для напряжения U З
, равного 220 В, расчетом с помощью ЭЦВМ определен угол α = 40 град. эл. Для этого угла произведен расчёт.
Напряжение на холостом ходу в прерывистом режиме:
n г
– число групп вентилей; для трёхфазной мостовой схемы n г
= 2.
Напряжение на холостом ходу в идеальном выпрямителе в непрерывном режиме:
Тогда граничный ток определяется формулой:
Где X Σ
= n г
.
X a
+ X d
– суммарное индуктивное сопротивление в цепи преобразователя.
Уравнение внешней характеристики в непрерывном режиме:
По двум точкам строим внешние характеристики в прерывистом и непрерывном режиме.
Уравнение ограничительной характеристики:
Где δ min
– минимально допустимый угол выключения; принимаем δ min
= 15 °
.
Характеристики построенные приближенным методом практически совпадают с характеристиками, полученными с помощью ЭЦВМ. Можно сделать вывод, что приближенный метод пригоден для расчёта и активное сопротивление мало влияет на вид внешних характеристик.
Внешние характеристики построены для разных углов в режимах прерывистого и непрерывного тока (рис. 5, 6). Для наглядности характеристики в прерывистом и непрерывном режиме построены в разных масштабах. На графиках видно, что чем больше угол управления, тем ниже идёт характеристика.
Ограничительная характеристика (рис. 5, 6) также, как и внешние, построена для одного комплекта двухкомплектного преобразователя (комплекта «Вперёд»). Она представляет собой прямую и ограничивает область устойчивой работы преобразователя. Энергетические характеристики для КПД, коэффициента мощности χ, коэффициента несинусоидальности тока υ, cos(φ) в функции тока построены на общем графике для угла α (рис. 10), соответствующего номинальному напряжению на двигателе при токе I У
. Энергетические характеристики для этих же показателей в функции напряжения строятся при постоянном токе I У
.Из графика зависимости η = f(I) при разных углах управления (рис. 9) видно, что при угле управления α = 87,4 град. эл. и токе I=I у
=68 А КПД спадает до нуля, так как при этих условиях напряжение на двигателе равно нулю, то есть полезная мощность равна нулю. При токе I > I у
КПД остается равной нулю, так как потребляемая мощность положительная, а напряжение на двигателе отрицательное. При углах управления α = 33 град. эл. и α = 137,9 град. эл., обеспечивающих напряжение ±220 В, графики КПД в инверторном и выпрямительном режимах совпадают. Аналогично, практически совпадают графики КПД при углах управления α = 63,7 град. эл. и α = 110,3 град. эл., но проходят ниже предыдущих. Кроме того, графики КПД в некоторой точке достигает максимального значения, а затем несколько спадают.Из графиков зависимостей υ = f(I), χ = f(I), cos φ = f(I) видно, что с увеличением тока значения функций χ = f(I) и cos φ = f(I) уменьшаются, а υ = f(I) увеличиваются. При I = const и увеличения модуля напряжения cos φ и χ возрастают, а υ не изменяется.
Из графика зависимости η = f(U) при I = const (рис. 11) видно, что при переходе из инверторного режима в выпрямительный, КПД равен нулю.
Регулировочные характеристики преобразователя вместе с системой управления U = f(U упр
) построены для различных напряжений смещения U см
(рис. 12–16). При U см
=0 угол согласования a 0
= 90 град. эл., поэтому в режиме непрерывного тока характеристики комплектов практически совпадают, что обеспечивает высокое качество регулирования. Однако, в режиме прерывистого тока характеристики неоднозначны. При увеличении U см
растёт α 0
и характеристики комплектов расходятся, затягивается время переключения и качество регулирования уменьшается. Поэтому угол начального согласования нужно выбирать из компромиссных соображений. В системах с повышенными требованиями к качеству регулирования устанавливают a 0
= 95…100°,а в массовом электроприводе a 0
= 105…115°. Поэтому выбираем a 0
= 110°.
Построение временных диаграмм производится при номинальном напряжении сети для угла α = 63,7 град. эл, обеспечивающего при токе I У
напряжение на нагрузке, равное 110 В. Этот угол определён при расчете внешних характеристик.
На диаграммах фазных ЭДС за нуль принят потенциал нуля трансформатора. На диаграммы наносятся ординаты, соответствующие углам α и β для анодной и катодной групп вентилей. На участке коммутации вторичное напряжение идёт по кривой, делящей ординаты между фазными ЭДС, участвующими в коммутации, пополам.
При построении диаграммы выпрямленного напряжения за нуль принят потенциал общего анода.
При построении токов принимается, что L d
= ∞ и межкоммутационные участки горизонтальны.
При построении напряжения на вентиле потенциал общего катода принимается равным нулю.
Рисунок 5. Внешние и ограничительная характеристики, построенные с помощью ЭВМ и полученные приближенным расчетом
Рисунок 6. Внешние и ограничительная характеристики, построенные с помощью ЭВМ в большем масштабе по току и приближенная внешняя характеристика в области прерывистого тока
Рисунок 7. Регулировочные характеристики преобразователя U = f(α), полученные с помощью ЭВМ
Рисунок 8. Регулировочные характеристики преобразователя U = f(U упр
), полученные с помощью ЭВМ (при U см
= 0)
Рисунок 9. Энергетические характеристики преобразователя η = f(I d
) для разных заданных напряжений, полученные с помощью ЭВМ
Рисунок 10. Энергетические характеристики при изменении тока нагрузки, полученные с помощью ЭВМ
Рисунок 11. Энергетические характеристики при регулировании напряжения на якоре двигателя, полученные с помощью ЭВМ
Рисунок 12. Регулировочные характеристики двухкомплектного реверсивного преобразователя U = f(U упр
) при U см
=0 В
Рисунок 13. Регулировочные характеристики двухкомплектного реверсивного преобразователя U = f(U упр
) при U см
=0,5 В
Рисунок 14. Регулировочные характеристики двухкомплектного реверсивного преобразователя U = f(U упр
) при U см
=1 В
Рисунок 15. Регулировочные характеристики двухкомплектного реверсивного преобразователя U = f(U упр
) при U см
= -0,5 В
Рисунок 16. Регулировочные характеристики двухкомплектного реверсивного преобразователя U = f(U упр
) при U см
= -1 В
1. Гельман М. В. Проектирование тиристорных преобразователей для электроприводов постоянного тока. Учебное пособие. –Челябинск: ЧГТУ, 1996.–91 с.
2. Гельман М. В. Альбом схем по преобразовательной технике. –Челябинск: ЧПИ, 1992.–60 с.
3. Чебовский О. Г. Моисеев Л. Г. Недошивин Р. П. Силовые полупроводниковые приборы: Справочник. –М.: Энергоатомиздат, 1985, -401 с.
4. Предохранители плавкие серии ПП57: Каталог 07.04.07 – 84. Электротехника СССР. –М.: Информэлектро,1985. -12 с.

Название: Проектирование двухкомплектного реверсионного тиристорного преобразовательного
Раздел: Рефераты по физике
Тип: курсовая работа
Добавлен 13:25:15 04 апреля 2009 Похожие работы
Просмотров: 577
Комментариев: 9
Оценило: 3 человек
Средний балл: 4.7
Оценка: неизвестно   Скачать

Номинальная мощность двигателя P Н
, кВт
Номинальное напряжение двигателя U Н
, В
Время установившейся нагрузки t У
, с
Время паузы между выпрямительным и инверторным режимом t 0
, с
Отношение тока перегрузки к номинальному току двигателя I П
/I Н

Отношение установившегося тока к номинальному току двигателя I У
/I Н

Активное сопротивление якоря r Я
, Ом
Индуктивность якоря двигателя L Я
, мГн
Номинальный ток вентильной обмотки I 2Н
, А
Напряжение короткого замыкания U К
, %
Предельный ток I TAV
(температура корпуса Т с
= 85°C, угол проводимости λ =180 град., f =50 Гц), А
Ударный неповторяющийся ток в открытом состоянии I TSM
при максимально допустимой температуре перехода T Jm
, кА
Максимально допустимая температура перехода T Jm
, °C
Дифференциальное сопротивление в открытом состоянии r t
, мОм
Срочная помощь учащимся в написании различных работ. Бесплатные корректировки! Круглосуточная поддержка! Узнай стоимость твоей работы на сайте 64362.ru
Ребятки, кто на FAST-REFERAT.RU будет заказывать работу до 26го мая - вводите промокод iphone, и тогда будете учавствовать в розыгрыше iphone xs)) сам только что узнал, что у них такие акции бывают (п.с. кстати не удивляйтесь что вас перекидывает на сайт с другим названием, так и должно быть)
Мне с моими работами постоянно помогают на FAST-REFERAT.RU - можете просто зайти узнать стоимость, никто вас ни к чему не обязывает, там впринципе всё могут сделать, вне зависимости от уровня сложности) у меня просто парень электронщик там какой то, тоже там бывает заказывает))
Спасибо, Оксаночка, за совет))) Заказал курсач, отчет по практике, 2 реферата и дипломную на REFERAT.GQ , все сдал на отлично, и нервы не пришлось тратить)
Я обычно любые готовые работы покупаю на сайте shop-referat.tk , и свои все там же на продажу выставляю, неплохой доп.заработок. А если там не нахожу то уже на referat.gq заказываю и мне быстро делают.
Да, но только в случае крайней необходимости.

Курсовая работа: Проектирование двухкомплектного реверсионного тиристорного преобразовательного
Реферат: William Faulkner Essay Research Paper The Southern
Контрольная Работа Прямоугольник Ромб Квадрат 8 Класс
Курсовая работа по теме Принципы централизации и децентрализации в структурах управления
Дипломная Работа На Тему Організація І Функціонування Систем Міжбанківських Розрахунків В Україні
Курсовая Понятие Уголовной Ответственности
Дипломная работа по теме Анализ причин падения уровня дисциплины в русской армии в Первой мировой войне
Реферат На Тему Медицинская Модель
История Болезни На Тему Ишемическая Болезнь Сердца
Курсовая работа по теме Проектирование гидропривода опрокидывания ковша скрепера
Реферат: Проблемы и перспективы развития денежной системы России. Скачать бесплатно и без регистрации
Как Характеризует Человека Бескорыстность Сочинение 9.3
Реферат: Управление государственной собственностью в условиях переходной экономики
Курсовая Работа На Тему Структура Оценки Персонала
Реферат: Определение стратегии руководства перерабатывающего предприятия по сезонному набору силы с учетом различного объема перерабатывающего сырья. Скачать бесплатно и без регистрации
Курсовая работа по теме Організація процесу оцінювання та методи контролю якості продукції на базі ДП "Лужанський експериментальний завод"
Контрольная работа по теме Автоматизация предприятия
Язык и этнос
Реферат На Тему Ораторское Искусство
Реферат: Авторские и смежные права 2
Реферат по теме Инфляция: причины, сущность и методы борьбы и особенности протекания инфляционных процессов в России...
Реферат: Мероприятия ГО на сельхозобъектах
Лабораторная работа: Сущность, цели и задачи менеджмента
Реферат: Конфигурирования программного обеспечения алгоритма OSPF на маршрутизаторе