Курсовая работа: Пояснительная записка к курсовому проекту по ТММ Расчет редуктора

👉🏻👉🏻👉🏻 ВСЯ ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻

Пояснительная записка к курсовому проекту «Детали машин»
Введение (характеристика, назначение).
1. Выбор эл. двигателя и кинематический расчет.
5. Расчет элементов корпуса редуктора.
Спроектировать привод к конвейеру по схеме. Мощность на ведомом валу редуктора P 3
= 3
кВт
и W 3
= 2,3
p
рад
/c
вращения этого вала.
1.Выбор эл. Двигателя и кинематический расчет.
h
общ

=
h
р*

h
п

2

*

h
з

= 0,96*0,99 2
*0,97
=0,913

h- КПД зубчатой цилиндрической передачи
Р тр
=
Р 3

/
h
общ

=
3
/
0,913
=
3,286
кВт

Р тр
- требуемая мощность двигателя
1.4 Определяем общее передаточное число редуктора u общ
:
u
общ

=
n
дв

/n 3
= 720*0,105/(2,3*
p
) = 10,47

n 3
– число оборотов на тихоходном валу редуктора
n 3
= W 3
/0,105 = 2,3*
p
/0,105 = 68,78 min -1


W 3
– угловая скорость тихоходного вала
1.5 Принимаем по ГОСТу для зубчатой передачи u з
= 5, тогда передаточное число ременной передачи равно:
u
рем

=
u
общ

/ u
з

= 10,47/ 5 =2,094

1.6 Определяем обороты и моменты на валах привода:
n 1
= n
двиг

=720
min -1
W 1
= 0,105*n 1
= 0,105*720 =75,6
рад
/c

T 1
= P
треб

/W 1
= 3,286/75,6 = 43,466
Н*м

2 вал – тихоходный привода - быстроходный редуктора
n 2
= n 1
/u
рем

= 720
/2,094 = 343,84 min -1


W 2
= 0,105*n 2
=0,105*343,84 = 36,1
рад
/c

T 2
= T 1
*u
рем

*
h
р

= 43,666*
2,094
*0,96 =
87,779
Н*м

n 3
= n 2
/u
з

= 343,84
/5 = 68,78 min -1


W 3
= 0,105*n 3
=0,105*68,78 = 7,22
рад
/c

T 3
= Р
тр

/W 3
= 3290/7,22 = 455,67
Н*м

2.1 Определяем диаметр меньшего шкива D 1
по формуле Саверина:
D 1
= 125* =221,39
мм по ГОСТу принимаем
2.2 Определяем скорость и сравниваем с допускаемой:
V
=
p
*D 1
*n 1
/60 = 3,14*0,225*720/60 = 8,478
м/с

При этой скорости выбираем плоский приводной ремень из хлопчатобумажной ткани при V окр1
£ 20 м/с
2.3 Определяем диаметр большего шкива D 2
и согласуем с ГОСТ:
D 2
= u
рем

*D 1
*(1-
e
) = 2,094*225*(1-0,015) = 464,08
мм

2.4 Выбираем межосевое расстояние a рем
для плоских ремней:
(
D 1
+D 2
)
£
a
рем

£
2,5(D 1
+D 2
)

j
»
180 0
-((D 2
-D 1
)/ a
рем

)*60 0


j
»
180 0
-((450-225)/1000)*60 0
= 180 0
-13,2 0
= 166,5 0


j = 166,5 0
т.к. j³ 150 0
значит межосевое расстояние оставляем тем же.
L = 2*a
рем

+(
p
/2)*(D 1
+D 2
)+(D 2
-D 1
) 2
/ 4*a
рем

=2*1000+(3,14/2)*(450+225)+(450-225) 2
/4*1000 = 3072,4
мм

2.7 Определяем частоту пробега ремня n:
n
=
V
/
L = 8,478/3,0724 = 2,579 c -1


2.8 Вычисляем допускаемое полезное напряжение [G F
]:
[G F
] = G Fo
*C
j

*C V
*C p
*C
g

= 1,62*0,965*0,752*1*0,9 = 1,058 Мпа

G Fo
–по табл П11 G Fo
= 2,06-14,7*d/D min
d/D min
= 0,03
C j
-коэф. угла обхвата П12 : C j
= 0,965
C V
–коэф. скорости C V
= 1,04-0,0004*V 2
= 0,752
C p
–коэф. режима нагрузки П13 : C p
= 1
C g
-коэф зависящий от типа передачи и ее расположения C g
= 0,9
2.9 Вычисляем площадь поперечного сечения ремня S:
S = b*
d
= F t
/[G F
] = 388,09/(1,058*10 6
) = 0,0003668
м 2
=
366,8
мм 2


F t
= 2T 1
/D 1

F t
–окружная сила T 1
–момент вала дв.
Найдем по таблицам П7 ширину b = 60мм идлину d =6,5 мм
2.10 Вычисляем силу давления на вал F для хлопчатобумажных ремней:
3.1 Используя П21 и П28 Назначаем для изготовления зубчатых колес сталь 45 с термической обработкой:
Колесо (нормализация) Шестерня (улутшение)
3.2 Назначая ресурс передачи t ч
³ 10 4
часов находим число циклов перемены напряжений N HE
= N FE
= 60t
ч

*
n 3

³
60*10 4
*68,78 = 4,12*10 7

т.к. N HE
> N HO
и N FE
> N FO
, то значения коэф. долговечности принимаем: K HL
= 1
и
K FL
= 1

G = G *K HL
= 420
МПа
G = G *K FL
= 110
МПа

G = G *K HL
= 600
МПа
G = G *K FL
= 130
МПа

3.3 Определения параметров передачи:
K a
= 4300
коэф. для стальных косозубых колес
Y ba
= 0,2…0,8 коэф. ширины колеса Y
ba

= 0,4

Y
bd

= 0,5
Y
ba

*(u
з

+1) = 0,5*0,4*(5+1) = 1,2

по П25 K H

b

»
1,05
и так найдем межосевое расстояние a w
:
a w

³
K a
*(u
з

+1) = 25800*64,92 -7
= 0,1679
м

3.4 Определяем нормальный модуль m n
:
m n
= (0,01…0,02)a w
= 1,8...3,6
мм
по ГОСТу
3.5 Обозначаем угол наклона линии зуба b:
Находим кол-во зубьев шестерни Z 1
:
Z 1
= 2a w
*cos
b
/[m n
(u
з

+1
)
] = 2*180*cos15 0
/[2,5(5+1)] = 23,18

cos
b
= m n
*Z 1
(u
з

+1)/2a w
= 2,5*23*6/360 = 0,9583

3.6 Определяем размер окружного модуля m t
:
m t
= m n
/cos
b
=2,5/cos16 0
35 /
= 2,61
мм

3.7 Определяем делительные диаметры d, диаметры вершин зубьев d a
, и диаметры впадин d f
шестерни и колеса:
d 1
= m t
*Z 1
= 2,61*23 = 60
мм
d 2
= m t
*Z 2
= 2,61*115 = 300
мм

d a1
= d 1
+2m n
= 60+2*2,5 = 65
мм
d a2
= d 2
+2m n
= 300+5 = 305
мм

d f1
= d 1
-2,5m n
= 60-2,5*2,5 = 53,75
мм
d f2
= d 2
-2,5m n
= 300-2,5*2,5 = 293,75
мм

d f1
= 53,75
мм
d f2
= 293,75
мм

a w
= (d 1
+d 2
)/2 = (60+300)/2 = 180
мм

3.9 Определяем ширину венца зубчатых колес b:
принимаем b 2
= 72
ммдля колеса, b 1
= 75
мм

3.10 Определение окружной скорости передачи V п
:
V
п

=
p
*n 2
*d 1
/60 = 3,14*343,84*60*10 -3
/60 = 1,08
м/с

По таблице 2 выбираем 8-мую степень точности
F t
= P
тр

/V
п

=
3286
/
1,08
=
3,04
*10 3
Н

F a
= F t
*tg
b
= 3,04*10 3
*tg16 0
36 /
= 906,5 H

F r
= F t
*tg
a
/cos
b
= 3040*tg20 0
/cos16 0
36 /
= 1154,59 H

3.12 Проверочный расчет на контактную и изгибную выносливость зубьев:
Z H

»
1,7
при b = 16 0
36 /
по таб. 3
Z M
= 274*10 3

Па 1/2

по таб. П22
e
a

»
[1,88-3,2(1/Z 1
+1/Z 2
)]cos
b
= 1,64

e
b

= b 2
*sin
b
/(
p
m n
) = 72*sin16 0
36 /
/3,14*2,5 = 2,62
> 0,9
коэф. нагрузки K H
= K H

b

*K H

a

*K HV
= 1,11

3.13 Проверяем контактную выносливость зубьев:
G H
=Z H
*Z M
*Z e
=1,7*274*10 3
*0,78*968,16=351,18
МПа
<< G HP
=420
МПа

K
FV

= 3K HV
-2 = 3*1,01-2 = 1,03
K
FV

= 1,03

K F
= K F

a

*
K
F

b

*
K
FV

= 0,91*1,1*1,03 = 1,031

Вычисляем эквивалентные числа зубьев шестерни и колеса:
Z = Z 1
/cos 3

b
= 23/0,958 3
= 26,1

Z = Z 2
/cos 3

b
= 115/0,958 3
= 131

По таб. П27 определяем коэф. формы зуба шестерни Y
»
3,94
при
Z = 26

По таб. П27 определяем коэф. формы зуба колеса Y
»
3,77
при
Z = 131

Сравнительная оценка прочности зуба шестерни и колеса при изгибе:
3.15 Проверяем выносливость зубьев на изгиб:
G F
= Y F
*Y
b

*K F
*F t
/(b 2
m n
) = 3,77*0,884*1,031*3040/(72*2,5) = 58
МПа
<< G

Принимаем [t k
] /
= 25 МПа для стали 45 и [t k
] //
= 20 МПа для стали 35
d
³
= 2,62*10 -2

м
принимаем по ГОСТу d
В1

=
28
мм

принимаем диаметр вала под манжетное уплотнение d = 32
мм

принимаем диаметр вала под подшипник d = 35
мм

принимаем диаметр вала для буртика d = 44
мм

d
³
= 4,88*10 -2

м
принимаем по ГОСТу d
В2

=
50
мм

принимаем диаметр вала под манжетное уплотнение d = 54
мм

принимаем диаметр вала под подшипник d = 55
мм

принимаем диаметр вала для колеса d = 60
мм

4.3 Конструктивные размеры зубчатого колеса:
диаметр ступицы d
»
(1,5…1,7) d = 90…102
мм

длина ступицы l c

т

»
(0,7…
1,8) d = 42…108
мм

толщина обода d
0

»
(2,5…4)m n
= 6,25…10
мм

Колесо изготовляем из поковки, конструкция дисковая.
Толщина e
»
(0,2…0,3)b 2
= 14,4…21,6
мм

Быстроходный вал: G -1

»
0,43G = 0,43*820 = 352
МПа

4.5 Допускаемое напряжение изгиба [G И
] -1
при [n] = 2,2 K
s

= 2,2
и
k
ри

= 1
:
[G
И

] -1
= [G -1
/([n] K
s

)] k
ри

= 72,7
МПа

4.6.1 Определяем реакции опор в плоскости zOy :
Y B
= F r
/2+F a
d 1
/4a 1
= 849,2 H

Y A
= F r
/2-F a
d 1
/4a 1
= 305,4 H

4.6.2 Определяем реакции опор в плоскости xOz :
X A
= X B
= 0,5F t
= 0,5*3040 = 1520 H

4.6.3 Определяем размер изгибающих моментов в плоскости yOz:
M = Y A
*a 1
= 305,4*0,05 = 15,27
Н*м

M = Y В
*a 1
= 849,2*0,05 = 42,46
Н*м

4.6.4 Крутящий момент T = T 2

=
87,779
Н*м

4.7 Вычисляем суммарный изгибающий момент М и
:
Значит : G
и

= 32M
и

/
p
d = 5,71
МПа

t
к

= 16
T 2
/(
p
d ) = 16*87,779/(3,14*0,05375 3
) = 2,88
МПа

Для стали 35 по таб. П3 при d < 100 мм G B
= 510
МПа

G -1

»
0,43G = 0,43*510 = 219,3
МПа

4.10 Допускаемое напряжение изгиба [G И
] -1
при [n] = 2,2 K
s

= 2,2
и
k
ри

= 1
:
[G
И

] -1
= [G -1
/([n] K
s

)] k
ри

= 45,3
МПа

4.10.1 Определяем реакции опор в плоскости yOz :
Y B
= F r
/2+F a
d 2
/4a 2
= 2022,74 H

Y A
= F r
/2-F a
d 2
/4a 2
= -869,2 H

4.10.2 Определяем реакции опор в плоскости xOz :
X A
= X B
= 0,5F t
= 0,5*3040 = 1520 H

4.10.3 Определяем размер изгибающих моментов в плоскости yOz:
M = Y A
*a 2
= -869,2*0,047 = -40,85
Н*м

M = Y В
*a 2
= 2022,74*0,047 = 95,07
Н*м

M = X A
*a 2
= 1520*0,047 = 71,44
Н*м

Крутящий момент T = T 3

=
455,67
Н*м

4.11 Вычисляем суммарный изгибающий момент М и
:
Значит : G
и

= 32M
и

/
p
d = 7,28
МПа

t
к

= 16
T 3
/(
p
d ) = 16*318,47/(3,14*0,055 3
) = 13,95
МПа

4.12 G
э111

= = 28,83 МПа
< 45,25
МПа

5. Расчет элементов корпуса редуктора.
Корпус и крышку редуктора изготовим литьем из серого чугуна.
5.1 Толщина стенки корпуса d
»
0,025a w
+1…5 мм = 4,5+1…5
мм

5.2 Толщина стенки крышки корпуса d
1

»
0,02a w
+1…5
мм
= 3,6+1…5
мм

5.3 Толщина верхнего пояса корпуса s
»
1,5
d
= 13,5
мм

5.4 Толщина нижнего пояса корпуса t
»
(2…2,5)
d
= 18…22,5
мм

5.5 Толщина ребер жесткости корпуса C
»
0,85
d
= 7,65
мм

5.6 Диаметр фундаментных болтов d
ф

»
(1,5…2,5)
d
= 13,5…22,5
мм

5.7 Ширина нижнего пояса корпуса К 2

³
2,1
d
ф

= 2,1*18 = 37,8 мм

5.8 Диаметр болтов соединяющих корпус с крышкой d k

»
(0,5…0,6)d
ф


5.9 Толщина пояса крышки s 1

»
1,5
d
1

= 12
мм

5.10 Ширина пояса соединения корпуса и крышки редуктора около подшипников
5.11 Диаметр болтов для подшипников d k

п

»
0,75d
ф

= 0,75*18 = 13,5
мм

5.12 Диаметр болтов для крепления крышек подшипников
d
п

»
(0,7..1,4)
d
= 6,3…12,6
мм

5.13 Диаметр обжимных болтов можно принять 8…16 мм
5.14 Диаметр болтов для крышки смотрового окна
5.15 Диаметр резьбы пробки для слива масла
d
пр

³
(1,6…2,2)
d
= 14,4…1
9,8
мм

5.18 Длины выходных концов быстроходного и тихоходного валов:
средняя серия для быстроходного вала и легкая для тихоходного
d = d = 35
мм,
D 1
= 80
мм,
T = 23
мм

d = d = 55
мм,
D 2
= 100
мм,
T = 23
мм

размер X
»
2d
п

, принимаем X
/

=
X //
=
2
d = 2*10 = 20
мм

размер l = l
»
1,5 T = 1,5*23 = 35,5
мм

осевой размер глухой крышки подшипника
a 2

»
y+0,5l
ст

=
9
+0,5*75 = 4
6
,5 мм

a 1

»
l +0,5b 1
= 12+0,5*75 = 49,5
мм

В Р

»
l 2
+ l +2,5T +2y +l
ст

+ l +l 1
= 85+35+ 2,5*23+18+75+15+50 = 335,5
мм

L p

»
2(K 1
+
d
+y 1
)+0,5(d a2
+d a1
)+a w
= 2(25+9+20)+0,5(305+60)+ 180 = 470
мм

Н Р

»
d
1

+y 1
+d a2
+y +t = 8+20+305+35+20 = 388
мм

6.1 Быстроходный валd B1
= 28 мм по П49 подбираем шпонку b´h = 8´7
допускаемые напряжения смятия [G см
]:
G
см

»
4,4T 2
/(dl p
h) = 53,25
МПа
< [G
см

]

Выбираем шпонку 8
´
7
´
45
по СТ-СЭВ-189-75
6.2 Тихоходный валd B2
= 50 мм по П49 подбираем шпонку b´h = 14´9
допускаемые напряжения смятия [G см
]:
G
см

»
4,4T 3
/(d В2
l p
h) = 67,5
МПа

Выбераем шпонку 14
´
9
´
80
по СТ-СЭВ-189-75
6.3 Ступица зубчатого колеса d 2
= 60 мм по П49 подбираем шпонку b´h = 18´11
допускаемые напряжения смятия [G см
]:
G
см

»
4,4T 3
/(d 2
lph) = 58,4
МПа
< [G
см

]

Выбераем шпонку 18
´
11
´
70
по СТ-СЭВ-189-75
Т.к. F rB
>F rA
то подбор подшипников ведем по опоре В
(F a
/F rB
)*100% = (1580,17/1741,13)*100% = 52,06% > 20…25%
то принимаем радиально- упорные роликоподшипники
7.3 Определяем осевые составляющие реакции подшипников при е = 0,319 для средней серии при d = 35 мм:
S A
= 0,83e*F rA
= 0,83*0,319*1580,17 = 418,38 H

S B
= 0,83e*F rB
= 0,83*0,319*1741,13 = 461 H

7.4 По таблице 5 находим суммарные осевые нагрузки:
т.к. S A
< S B

и
F а
= 906,5 > S B
-S A
= 42,62 H
то
F aA
= S A
= 418,38 H
и
F aB
= S A
+F a
= 1324,88 H
(расчетная)
V = 1
т.к. вращается внутреннее кольцо П45
При F aB
/VF rB
= 1324,88/1*1741,13 = 0,76
> e=0,319 по таб. П43 принимаем
7.6 Вычислим динамическую грузоподъемность подшипника
С тр
= (
XVF rB
+YF aB
)K
б

K
т

(6*10 -5
n 2
L h
) 1/

a

= 24,68
кН

7.7 По таб. П43 окончательно принимаем подшипник 7307 средней серии
Т.к. F rB
>F rA
то подбор подшипников ведем по опоре В
(F a
/F rB
)*100% = (906,5/2530,19)*100% = 35,83 % > 20…25%
то принимаем радиально- упорные роликоподшипники
7.10 Определяем осевые составляющие реакции подшипников при е = 0,411 для легкой серии при d = 55 мм:
S A
= 0,83e*F rA
= 0,83*0,411*1750,97 = 597,3 H

S B
= 0,83e*F rB
= 0,83*0,411*2530,19 = 863,1 H

7.11 По таблице 5 находим суммарные осевые нагрузки:
т.к. S A
< S B

и
F а
= 906,5 > S B
-S A
= 265,8 H
то
F aA
= S A
= 597,3 H
и
F aB
= S A
+F a
= 1500,2 H
(расчетная)
7.12 При F aB
/VF rB
= 1500,2/1*2530,19 = 0,523
> e=0,411 по таб. П43 принимаем
7.13 Вычислим динамическую грузоподъемность подшипникапри L h
= 15*10 3
часов, V=1, K б
= 1,6, К т
= 1, a = 10/3
С тр
= (
XVF rB
+YF aB
)K
б

K
т

(6*10 -5
n 3
L h
) 1/

a

= 13,19
кН

7.7 По таб. П43 окончательно принимаем подшипник 7211 легкой серии
Для тихоходных и среднескоростных редукторов смазки зубчатого зацепления осуществляется погружением зубчатого колеса в маслянную ванну кратера, обьем которой V k
=0,6
Р 3
=1,
8
л.
V
= 1,08 м/с

Масло И-100А
, которое заливается в кратер редуктора с таким расчетом, чтобы зубчатое колесо погрузилось в масло не более чем на высоту зуба.

Название: Пояснительная записка к курсовому проекту по ТММ Расчет редуктора
Раздел: Рефераты по технологии
Тип: курсовая работа
Добавлен 19:02:36 23 сентября 2005 Похожие работы
Просмотров: 12707
Комментариев: 21
Оценило: 10 человек
Средний балл: 3.2
Оценка: 3   Скачать

Срочная помощь учащимся в написании различных работ. Бесплатные корректировки! Круглосуточная поддержка! Узнай стоимость твоей работы на сайте 64362.ru
Если Вам нужна помощь с учебными работами, ну или будет нужна в будущем (курсовая, дипломная, отчет по практике, контрольная, РГР, решение задач, онлайн-помощь на экзамене или "любая другая" учебная работа...) - обращайтесь: https://clck.ru/P8YFs - (просто скопируйте этот адрес и вставьте в браузер) Сделаем все качественно и в самые короткие сроки + бесплатные доработки до самой сдачи/защиты! Предоставим все необходимые гарантии.
Привет студентам) если возникают трудности с любой работой (от реферата и контрольных до диплома), можете обратиться на FAST-REFERAT.RU , я там обычно заказываю, все качественно и в срок) в любом случае попробуйте, за спрос денег не берут)
Да, но только в случае крайней необходимости.

Курсовая работа: Пояснительная записка к курсовому проекту по ТММ Расчет редуктора
Реферат: Развитие нефтегазовой промышленности в АРЕ и Алжире в конце XX – начале XXI вв.
Курсовая Работа Freebsd
Курсовая работа: Die literatur im umbruch das spate mittelalter
Курсовая Работа На Тему Нестандартні Уроки В Молодших Класах
Сочинение На Тему Согласны Ли
Реферат: Инвестиционные фонды и их роль в развитии экономики
Реферат Государственная Политика И Государственное Управление
Сочинение Про Осень Описание Природы
Эссе На Тему Генетические Основы Гениальности
Диссертация Первой Мировой Войне
Реферат Психологическое Развитие Ребенка Первые Месяцы Жизни
Эссе По Теме Мое Педагогическое Хобби
Лирический Герой Пушкина Сочинение
Контрольная Работа На Тему Федеральные И Региональные Целевые Программы
Дипломная работа по теме Профессиональная подготовка специалистов в системе непрерывного образования
Курсовая работа по теме Анализ размещения капитала и оценка имущественного состояния предприятия
Реферат по теме Древнегреческий театр
Курсовая работа по теме Оценка себестоимости продукции
Реферат На Тему Основные Характеристики И Цели Cxe, Емкость Рынка
Дипломная работа по теме Організація перевезень побутової хімії
Реферат: Малошумящие однозеркальные параболические антенны
Доклад: Баженов Василий Иванович
Доклад: Есенинская муза