Курсовая работа: Поверочный расчет котельного агрегата ПК19

💣 👉🏻👉🏻👉🏻 ВСЯ ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻

Министерство науки и образования РФ
Федеральное агентство по образованию
ФГОУ СПО Уральский политехнический колледж.
Тема: Поверочный расчет котельного агрегата ПК–
19

2. Объёмы и теплосодержание воздуха и продуктов сгорания топлива
2.1 Избыток воздуха и присосы по газоходам
2.2 Объёмы газов при полном сгорании и α>1
3.2 Определение тепловых потерь котла
3.3 Полное количество теплоты, полезно отданное в котел
3.4 Расход топлива, подаваемого в топку
4.1 Расчет конструктивных размеров топки
4.2 Полезное тепловыделение в топке и теоретическая температура горения
4.3 Температура газов на выходе из топки
5. Конвективные поверхности нагрева
5.3 Расчёт второй ступени пароперегревателя
5.4 Расчёт первой ступени пароперегревателя
6.1 Распределение тепла при компоновке в «рассечку»
Екатеринбургский энергетический техникум

на курсовой проект по котельным установкам

Студента Будаев Захар Юрьевич группы ВТЗ Т -402
Тема проекта: «ПОВЕРОЧНЫЙ РАСЧЕТ КОТЛОАГРЕГЕТА» ПК-
19

1.Номинальная часовая производительность ПК – 19 118 т/час
2.Параметры пара за парозапорной задвижкой: давление 9,8 МПа, температура 510 о
С
4.Вид топлива Каменный уголь 69 марки (ГР)
7.Температура окружающей среды__________ 30°С
8.Температура уходящих газов 142 ° С

9.Температура питательной воды 145 °С
10.Температура горячего воздуха 375 °С
1. Вспомогательные расчеты по топливу, воздуху и продуктам сгорания:
а) выбор коэффициентов избытка воздуха в основных точках газового тракта;
б) расчет в объемах трехатомных, двухатомных газов, водяных паров и полного объема продуктов сгорания;
в) расчет теплоснабжения продуктов сгорания топлива с учетом потерь от механического недожога.
Построение диаграммы Ы в масштабе с последующим нанесением расчетных точек
2. Составление теплового баланса котлоагрегата. Выявление потерь от механического и химического недожога с уходящими газами и вследствие теплообмена с окружающей средой. Определение КПД брутто котлоагрегата и часового расхода натурального топлива.
б) расчет теплопередачи в топке с выявлением температуры газов на выходе из топки.
4. Расчет конвективной поверхности нагрева. Расчет живых сечений газоходов и фактических скоростей газов. Расчет коэффициента теплопередачи. Определение температуры дымовых газов. Расчет коэффициента теплопередачи. Определение температуры дымовых газов на выходе из соответствующего пучка кипятильных труб.
5. Расчет пароперегревателя. Определение температуры газов за пароперегревателями. Расчет скоростей газов и пара. Определение коэффициента теплопередачи. Проверка поверхности нагрева пароперегревателя.
6. Расчет воздухоподогревателя. Тепловой баланс газохода. Расчет температуры газов перед воздухоподогревателем и скоростей газов и воздуха. Определение коэффициента теплопередачи и проверка поверхности нагрева.
7. Расчет водяного экономайзера. Тепловой баланс газохода. Расчет температуры воды за экономайзером. Нахождение скоростей газов и воды. Определение коэффициентов теплопередачи. Проверка поверхности нагрева.
8. Составление теплового баланса по пароводяному и по газовому тракту.
9. Общий анализ полученных в расчете показателей.
1. Продольный разрез котлоагрегата в масштабе 1:50 со всеми хвостовыми поверхностями нагрева
2. Поперечный разрез котлоагрегата по топке и хвостовым поверхностям нагрева в масштабе 1;
:50. Левая и правая половины составлены из разрезов по различным плоскостям.
1. На чертежах ,должны быть показаны основные части котла, экрана, пароперегреватель, водяной экономайзер, воздухоподогреватель, топочная камера, колосниковая решетка или амбразуры и отверствия для горелок, обмуровка, изоляция, каркас, фундамент под основные несущие колонны, арматура, гарнитура, сепарационные устройства и трубопроводы, соединяющиеся узлы котлоагрегата (в пределах котла), а также, основные конструктивные размеры, используемые и полученные учащимися в расчете.
2. Отдельные элементы (например: топка, экраны, пароперегреватель и хвостовые поверхности нагрева) должны быть реконструированы только в том случае, если они не удовлетворяют своему назначению (необходимость реконструкции должна быть обоснована).
3. Объем текстовой части 30-40 страниц нормального формата. В пояснительной записке должно быть краткое описание заданного парогенератора и его конструктивные характеристики. Расчеты по топливу и газам приводят в виде таблиц. Тепловой расчет оформляется в виде таблицы, в которой должно указываться наименование расчетной величины ее размерность, расчетная формула (или указывается, где взята эта величина) и расчет. Все расчеты должны производиться в системе «СИ». Расчеты отдельных узлов должны сопровождаться эскизами с указанием всех конструктивных размеров, используемых в расчете. В конце расчета должна быть приведена сводная таблица результатов теплового расчета и на основании ее сделан подробный анализ результатов расчета.
К ПОЯСНИТЕЛЬНОЙ ЗАПИСКЕ ДОЛЖНЫ БЫТЬ ПРИЛОЖЕНЫ ГРАФИКИ, ВЫПОЛНЕННЫЕ НА МИЛЛИМЕТРОВОЙ БУМАГЕ.
Дата выдачи курсового проекта 22. 10. 2008.
Срок сдачи__________ 2008-года. Задание составил преподаватель
Рассмотрено и утверждено на заседании технологической комиссии.
Котельный агрегат ПК – 19имеет технические характеристики: давление перегретого пара 9,8 МПа, температура перегретого пара 510 °
С. В зависимости от вида используемого твердого топлива изменяются поверхности нагрева конвективного пароперегревателя, второй ступени экономайзера и воздухоподогревателя.
Пароперегреватель котла состоит из поверхности нагрева, расположенной на потолке топки и конвективной опускной шахты, ширмового пакета, размещенного за фестоном, и конвективного пакета, устанавливаемого за ширмовым пакетом. Регулирование температуры пара осуществляется впрыском конденсата в трубопровод, соединяющий ширмовой и конвективные пакеты пароперегревателя.
Экономайзер и воздухоподогреватель двухступенчатые. Экономайзер выполнен из змеевиков горизонтальных труб малого диаметра. Конвективная шахта начиная со второй ступени воздухоподогревателя, разделена по глубине шахты на две половины для лучшей организации теплообмена в воздухоподогревателе и облегчения блочного изготовления. Топка имеет натрубную обмуровку. Котел скомпонован по П-образной схеме. Топка образует подъемную шахту, пароперегреватель расположен в горизонтальном газоводе, а конвективные поверхности нагрева в опускной шахте.
Котлоагрегат снабжен всей необходимой регулирующей и запорной арматурой. Для обслуживания котлоагрегата комплексно поставляются мосты и лестницы.
Твердое топливо - каменный уголь марки Г Уральского месторождения
Химический состав заданного вида топлива.
S р
ор+к
=0,4 – сера органическая и колчеданная
Ѕ р
к
=0.4 сера органическая и колчеданная
Q н
р
=4790 ккал/кг – низшая теплота сгорания топлива
W п
= 1,57%×10 3
кг/ккал – влажность приведенная
А п
=6,18%×10 3
кг/ккал - зольность приведенная
2. Объемы и теплосодержание воздуха и продуктов сгорания топлива

2.1 Избыток воздуха и присосы по газоходам

Коэффициент избытка воздуха за газоходами определяется нарастающим итогом, путем суммирования избытка воздуха за предшествующим газоходом с присосом очередного по ходу газов и т. д.
Средний избыток воздуха в газоходе определяется по формуле:
где α - избыток воздуха перед газоходом, равный избытку воздуха за предыдущим газоходом.
Таблица 2.1- Избыток воздуха и присосы по газоходам:

α”т=1,2 α”пе=1,23 α”эк2=1,25 α”взп2=1,28 α”эк1=1,3 α”взп1=1,33
2.2 Объемы газов при полном сгорании и α>1

V H
2
O
=V O
H
2
O
+0.0161 (α-1) V O
нм 3
/кг (2.4)
V Г
=V RO
2
+V O
N
2
+V H
2
O
+(α-1) V O
нм 3
/кг (2.5)
Вес дымовых газов G Г
определяем по формуле:
G Г
=1- А р

+1,306α V o
кг/кг (2.6)
Объемные доли трехатомных газов и водяных паров, численно равные парциальным давлениям газов при общем давлении кгс/см 2
,определяем по формулам Трехатомные газы:
Концентрация золы в дымовых газах определяем по формуле:
где α УН
-доля золы топлива, уносимая газами. Определяем по таблице XVII.
Результаты расчетов сводятся в таблицу 2.2
Таблица 2.2 - Объем и вес дымовых газов, объемные доли трехатомных газов и водяных паров, концентрация золы:

Коэфф-нт избытка воздуха за газоходом ,
Коэфф-нт избытка воздуха средний для
V о
=0,0889 (С р
+0,375 S р
ор+к
)+0,265 Н р
- 0,0333 О р
(2.10)
V o
=0.0889 (50.9+.375 0.4)+0.265 3.6-0.0333 7.4
V o
N
2
=0.79 V o
+0.8 N р
/100 (2.11)
V RO
2
=1.866 (C р
+0,375 S р
ор+к
)/100 (2.12)
V o
H2O
=0.111 H р
+,0124 W р
+0,0161 V o
(2.13)
V o
H2O
=0.111 3.6+.0124 7.5+0.0161 5.25
Энтальпия дымовых газов на 1кг сжигаемого топлива подсчитывается по формуле:
H г
=H о
Г
+(α -1) H о
B
+H ЗЛ
,кДж/кг (2.14)
Где H о
Г
- энтальпия газов при α=1 и температуре газов о
С ;
H о
В
- энтальпия теоретически необходимого количества воздуха при температуре о
С;
H о
Г
= V RO
2
(C ) CO
2
+V o
N
2
(C ) N
2
+V o
H
2
O
(C ) H
2
O
,кДж/кг (2.15)
Где С - энтальпия 1 нм 3
газа, входящего в состав дымовых газов, при данной температуре оС, определяем по таблице XIII.
Где (С ) В
–энтальпия воздуха при температуре о
С, определяем по таблице XIII.
H ЗЛ
-энтальпия золы, содержащейся в дымовых газах.
H зл
=(C ) зл

Ар α ун
/100,кДж/кг (2.17)
Где (С ) ЗЛ
– энтальпия 1 кг золы, определяем по таблице XIII.
а УН
– доля золы топлива, уносимой газами, определена выше.
Результаты подсчета теплосодержаний сводятся в таблицу 2.3
Устанавливаем равенство между поступившим в котел количеством теплоты Q Р
Р
и низшей теплотой сгорания топлива Q Р
н.

3.2 Определение тепловых потерь котла

Потери тепла от механического недожога q 4
= 1.5 % (каменный уголь) определяем по таблице XVII. Потери тепла от химического недожога q 3
= 0 % определяем по таблице XVII. Потери тепла со шлаками q 6
=0 %. Потери тепла в окружающую среду через обшивку котла q 5
=0.87% определяем по, [таблица 3.3с17]. Потеря тепла с уходящими газами q 2
определяется по формуле:
Н О
ХВ
- энтальпия холодного воздуха, находится по формуле:
V О
- теоретический, объём воздуха, найден ранее.
Н 0
УХ
- энтальпия уходящих газов, находим по таблице2.3 для заданной температуры УХ
=142 о
С, путем интерполяции Н Г.

Q 2
=(Н ух
– α ух
×Н хв
)×100-q 4
/100
Q 2
= (1485.3 -1.33×204,2 )×100-1.5/100
q 2
= Q 2 ×
100 / Q р
н
×4.19= 4790×4,19/1195,51 ×100 = 5,95 %.
Коэффициент полезного действия (брутто) котельного агрегата -η КА
находим по формуле:
η КА
=100 –(q 2
+q3+q 4
+q 5
+q 6
) (3.3)
3.3 Полное количество теплоты, полезно отданное в котле.

Q КА
–полезное количество теплоты, полезно отданное в котле, в кДж/ч.
Q КА
=Д× (h ПП
– h ПВ
) + Д ПР
×(h КИП
- h ПВ
) (3.4)
Д – паропроизводительность котла в кг/ч (по заданию)
Таблица 2.3- Энтальпии продуктов сгорания по газоходам котла в кДж/кг.
По данным таблицы 2.3 строится диаграмма. Н-
Д ПР
-количество продувочной воды, принимается в размере 2% от производительности:
h ПВ
=(638.7-595.9)/10 ×8+595.7 4-последняя цифра заданной t
h ПП
–энтальпия перегретого пара, определяем по таблице ll –lll [ 4,с ] в зависимости от начальных параметров пара, Р пп
=9,8МПа и t ПП
=510 о
С ;
h КИП
- энтальпия воды при температуре насыщения и давлении в барабане Р пп
=9,8 МПа.
Q КА
= 118×10 3
×(3403,14-629,94 )+ 0,02×118×10 3
×(1425-629,94-=)
3.4 Расход топлива, подаваемого в топку

В-расход топлива, подаваемого в топку в кг/ч.
В = 329113,94×10 3
×100/4790×4.19×91.68
В Р
- расчетный расход твердого топлива, определяем по формуле:
В дальнейшем весь тепловой расчет котла производим на расчетный расход топлива В Р.

4.1. Расчет конструктивных размеров топки

Для нахождения площади боковой стенки, разбиваем ее на участки, соответствующие простым геометрическим фигурам.
F ст
- поверхность стен топочной камеры
F бок
=F тр
+F тп1
+ F тп 2
+ F прям
+ F тр3

a- глубина топки a =6690+2×60=6.810м
F прям
=h прям
× a h прям
–высота прямоугольника
F бок
=5.625+12.15+8.51+69.8+15.72=111.81м 3

F фр
–поверхность фронтальной стенки
F фр
=L фр
×в L фр
– длинна фронтальной стенки
L фр
=95×50×10 3
+2.25+1.35+10.25+5=23.6м
F ст
=172.04+2×111.81+123.93=519.6м 2

S=3.6× =5.65м –эффективная толщина стенки
4.2 Полезное тепловыделение в топке и теоретическая температура горения

Полезное тепловыделение в топке Q T
, определяем по формуле:
Q T
= (Q Р
Р
× 100-q3-q4-q6 +Q B
)/100-q4 (4.8)
Q B
- количество теплоты вносимой в топку с воздухом, определяем по формуле:
Q B
=(αт-∆αт-∆αплу)×Н О
ГВ
+(∆αт+∆αплу)×Н О
ХВ
(4.9)
Где Н О
ГВ
- энтальпия горячего воздуха, поступающего в топку, определяем по таблице 2.3 методом интерполяции.
∆αплу- коэффициент присоса в системе пылеприготовления, принимаем ∆αплу=0 [1,c-199]
при транспортировке угольной пыли под давлением, подаваемого в молотковую мельницу.
Q B
=(1.165-0.07-0)×2672,25+(0,07+0)×204,2;
По полученному значению Q T
,
которое принимается за энтальпию при условной теоретической температуре горения, определяем по таблице 2.3,условную теоретическую температуру горения а
, методом обратной интерполяции.
4.2 Температура газов на выходе из топки

’’ Т
- температура газов на выходе из топки, определяем
по номограмме 7, для этого находим вспомогательные величины:
Где М- параметр определяющийся в зависимости от относительного положения максимума температуры пламени по высоте топки Х т

Для топок с горизонтальным расположением осей горелок и cверхним отводом газов:
Где - относительная высота расположения осей горелок- h Г
, к
высоте h т
- от середины холодной воронки до середины выходного окна из топки по чертежу.
∆Х –поправка при установке рассекателей
ψ – угловой коэффициент тепловой эффективности экранов:
Где - среднее значение коэффициента тепловой эффективности экранов, определяем по номограмме 1(а)
Трубы d =76 х 6 - по конструктивным характеристикам по чертежу
е-расстояние от оси крайних труб до обмуровки по конструктивным характеристикам е =60 S-шаг(расстояние между осями труб)
S =90- по конструктивным характеристикам при этом =0,99 [1,c 240]
– коэффициент, учитывающий снижение тепловосприятия вследствие загрязнения
α Ф
- эффективная степень черноты факела (топочной среды) рассчитываем по формуле:
S – эффективная толщина излучающего слоя,
Для определения α Ф
служит номограмма 2, для пользования которой необходимо определить произведение КРS –(оптическая толщина),так как Р и Sизвестны, определяем величину КРS:
КРS=( К Г
×ح П
+К ЗЛ
×µ ЗЛ
+К КОКС
×Х 1
×Х 2
)×Р×S(4.14)
Кг – коэффициент ослабления лучей трехатомными газами, определяем по номограмме 3 ( 4.15)
К ЗЛ
– коэффициент ослабления лучей золовыми частицами, определяем по номограмме 4 для температуры на выходе из топки;
Безразмерные величины Х 1
и Х 2
, учитывающие влияние
концентрации коксовых частиц в факеле,зависят от рода топлива и способа его сжигания
Х 1
=0.5(бурые угли) и Х 2
=0,1(для камерных топок)
Находим оптическую толщину КРSпо формуле:
КРS =( К Г
×ح П
+К ЗЛ
×µ ЗЛ
+К КОКС
×Х 1
×Х 2
)×Р×S(4.17)
КРS =(0.15×0.225+5×0.031+1×0.5×0.1)×1×5.65
По номограмме 2 находим степень черноты факела α Ф
:
По найденным данным определяем температуру на выходе из топки ˝ т
, по номограмме 7, для чего необходимо найти q F
, которая находится по формуле:
Фактическая конструкция фестона берется по чертежу котла. Фестон рассчитывается как обычный шахматный пучок.
Эффективная толщина излучающего слоя S определяется по формуле:
где S 1
- поперечный шаг трубы S 1
=270 мм по чертеж
S 2
- продольный шаг трубы S 2
=300мм по чертежу
d - наружный диаметр труб d =76×6 мм.
Принимаем температуру дымовых газов за фестоном на 50 градусов ниже, чем на выходе из топки
Средняя температура дымовых газов в фестоне
ω г
= F ср
-среднее сечение для прохода газов
L ок
=4.5м по конструктивным характеристикам
Z- количество труб по задней стенке котла
Z =7.17/0.09=80 Z рд
=80/3=27 штук.
F ср
=7.29×4.5-27×7.29×0.076=23.57м 2

Количество тепла переданного в фестоне по Ур.теплового баланса
Н˝ т
–энтальпия дымовых газов на выходе из топки
Н˝ ф
- энтальпия дымовых газов за фестоном
Q б
ф
= 0.99×(10355,2-9943,73)= 510,9кдж/кг;
Q т
ф
–количество теплоты полезной отданной газами и воспринятой расчетной поверхностью нагрева фестона
∆t ср
-средний температурный напор в фестоне
t кип
- температура кипения воды при давлении в барабане котла
L ср
–средняя длинна труб в фестоне
L ср
=4.5м-по конструктивным особенностям
К- коэффициент теплоотдачи, от газов, к обогреваемой среде
ψ =0.65 α 1
- коэффициент теплопередачи от газов к стенке
где- ξ коэффициент использования тепловосприятия
ξ =1 α к
– коэффициент теплоотдачи конвекцей
C z
= 0.9 C s
= 0.91 C ф
= 0.95 – поправочный коэффициент учитывающий конструктивные особенности фестона
α к
н
=44 коэффициент теплоотдачи найденный по номограмме 13
α к
=44×0,89*0,91*0,96=34,21кКал/м 2
*ч* о
С;
α л
= α к
н
× а - для запылённого потока
α л
- коэффициент теплоотдачи излучением;
К зл
=7.4 м×кг×с/м 2
(по номограмме) ;
t з
- емпература загрязнённой стенки:
α н
л
=130*0,41=53,3 кКал./ч * м* ºС 2
.
α 1
=ξ×(34.24+ 53,3) =68,8 кКал/ ч * м 2
.* ºС;
К=0.65×68,8=44,72 кКал/ ч * м 2
.* ºС;;
Так как расхождение между количеством тепла подсчитанного по уравнениям теплового баланса и теплопередачи более 5% произвожу перерасчёт и принимаю температуру дымовых газов за фестоном
Q б
ф
= 0.99×(9943,73-9708,6)=232,7кдж/кг
Вывод так как расхождение между количеством теплоты равняется 1,21% расчет фестона закончен.
Рисунок 5.2.1 Эскиз пароперегревателя.
3.Промежуточны и коллектор 4.1 ступень пароперегревателя 5.2 ступень пароперегревателя
5.2.1 Определение расчётных характеристик пароперегревателя

Количество тепла, необходимое для перегрева пара, воспринимается пароперегревателем путем конвективного теплообмена с газовым потоком и за счет лучистого теплообмена с топочной камерой через фестон.
Q ЛПЕ
– теплота переданная пароперегревателю излучением из топки,
Q КПЕ
- теплота переданная пароперегревателю конвекцией газового потока,
где η В
- коэффициент распределения топочного излучения, находится по номограмме11,
Q Л
- количество теплоты передаваемое лучевоспринимающими поверхностями в топке,
Н Л
- луче- воспринимающая поверхность топки, определяем по формуле
Х- угловой коэффициент поверхностей расположенных в выходном окне топки
Н ЛПЕ
- луче- воспринимающая поверхность пароперегревателя, определяем по формуле:
Х пуч
- угловой коэффициент фестона
Х пуч
- при шахматном расположении труб фестона
Q КПЕ
= ×(h ПП
-h НП
+∆h ПО
) - Q ЛПЕ
(5.19)
Q КПЕ
= ×(3403.14-2718+62,9*4,19)-177,62 кДж/кг;
Находим энтальпию газов за пароперегревателем Н’’ ПЕ
, по формуле:
Н’’ ПЕ
= Н’’ Ф
- +∆α ПЕ
×Н О
ХВ
(5.20)
По полученному значению Н’’ ПЕ
нахожу по таблице 2.3 значение температуру дымовых газов за 1ступенью пароперегревателя
5.3 Расчет второй ступени пароперегревателя

Принимаем температуру газов на выходе из 2 ступени
Н˝ 2стПЕ
= ×77+7339,485=8211,478 кДж/кг;
Определяем количество теплоты, переданной 2 ступени пароперегревателя Q Б
2стПЕ
,по формуле:
Q Б
2стПЕ
=φ×( Н˝ ф
- Н˝ 2стПЕ
+ ×Н О
ХВ
) ; (5.21)
Q Б
2стПЕ
=0,99×(9943,73- 8211,478 + ×208.95);
Определяем количество теплоты воспринятой 2 ступенью пароперегревателя Q т
2стПЕ
, по формуле:
Н 2стпе
-поверхность нагрева второй ступени;
L ср
=85×50=4.25м по конструктивным особенностям
ψ - коэффициент перехода к действительной схеме
∆t прт
температурный напор при противоточной схеме
Энтальпия пара на входе во вторую ступень
h 2пп
= h пп
–(Q лпе
+ Q б
2пе
)× кДж/кг
∆t м
= ˝ 2пе
- t пп
=713-510=203°С;
α 1
- коэффициент теплоотдачи от газов к стенке кДж/м 2
ч*°С;
α 2
- коэффициент теплоотдачи отстенки к пару
α к
- коэффициент теплоотдачи конвекцией определяется пономограмме 12
h с р
=4.75-средняя высота газохода
d н
=42 b =7.29 по конструктивным особенностям
F г
=4.75×7.29-82×4.25×0.042=19.99=20
α 1
- коэффициент теплоотдачи от газов к стенке кДж/м 2
ч
α 2
- коэффициент теплоотдачи отстенки к пару
α к
- коэффициент теплоотдачи конвекцией определяется пономограмме 12
t з
-температура загрязнённой стенки
t з
= t ср
+(ε+ )× ×(Q б
2пе
+Q лпе
) °С
Н ΙΙпе
-поверхность ΙΙ ступени пароперегревателя
Н ΙΙпе
= 82×8×4.25×3.14×0.042=367.7м 2

t з
= 441+(0.0012+ )× ×(2723,314+177,62)
α л
н
=168 ккал/м 2
ч°С по номограмме19[1c 261]
Нахожу отношение, которое должно быть100+ 2%;l
Так как расхождение между количеством теплоты больше 2% произвожу перерасчет и принимаю температуру дымовых газов на выходе из 2 ступени пароперегревателя 2ПЕ
=730 о
С
Q 2ПЕ
=0.99×(9708,6-7686,43+ ×208.95)=2005,5;
Нахожу отношение которое должно быть100+ 2%;l
Так как расхождение между количеством теплоты меньше2%, расчёт второй ступени закончен.
5.3 Конструктивный расчет первой ступени пароперегревателя

Рисунок 5.3 Эскиз 1 ступени пароперегревателя.
Нахожу расчетную поверхность 1-ой ступени пароперегревателя.
Находим поверхность нагрева одного ряда:
Определяем глубину пакета 1-й ступени пароперегревателя по ходу газов:
Q1пе= 0,99* (7686,43- 4459,932+0,03/2 *204,2 );
h= 3м ( по конструктивным особенностям);
L= 2,6м ( по конструктивным особенностям.) ;
где n Р
– количество рядов, определяем по формуле:
t² взп
= t пв
+40+0.7×( t ух
-120) где - t пв
температура питательной воды
Q б
взп1
=(α т
-Δα т
- Δα плу
+ Δα взп2
+ )×[ (Н о
в
)² взп1
-(Н о
в
)'] кДж/кг
где Δα взп2
и Δα взп1
присос воздуха в 1 и 2ступени воздухоподогревателя
Q б
взп1
=(1.165-0.07-0+0.03+ )×(1401.75-208.95)
Н' взп1
=Н ух
+ - Δα взп1
×Н 0
прс1

где - Н 0
прс1
энтальпия воздуха присасываемого в 1 ю
ступень воздухоподогревателя при средней температуре воздуха в ней
Q б
взп2
=(α т
-Δα т
- Δα плу
+ )×[H о
гв
- (Н о
в
)' взп2
] кДж/кг
Q б
взп2
=( 1.165-0.07-0+ )×(2672,25-1401.75)
Н² взп2
= Н' взп2
- + Δα взп
×Н 0
прс2

Н 0
прс2
- энтальпия воздуха присасываемого во 2 ю
ступень ВЗП при t прс2

Н² взп2
= 4198.6- +0.03×2013.1=2846.9
Q б
вэ1
=φ×( Н² взп2
- Н' взп1
+ Δα вэ1
× H о
хв
) кДж/кг
Q б
вэ1
= 0.99×(2846.9-2845.14+0.02×208.95)=-5.87
Q б
вэ2
=φ×( Н² пе
- Н' взп2
+ Δα вэ2
× H о
хв
)
Q б
вэ2
= 0.99×(4455.932 - 4198.6 + 0.02×208.95)=297.63
ΔQ=Q р
р
× η ка
-(Q л
+Q б
ф
+Q б
пп2
+ Q б
пп1
+Q б
вэ2
+Q б
вэ1
)×( )
Q б
пп1
= φ×( Н² 2пе
- Н² 1пе
+ × H о
хв
)
Q б
пп1
= 0.99×(7455.1-4495.06+ ×208.95)=2933.5
ΔQ= 4790×4.19×0.916-(12493.47+883.4+1932.6+2933.5+297.63+5.87)×
При переходе на заданный вид топлива необходимости в установке ЭК 1 й
ступени н
В данном курсовом проекте был проведён поверочный расчет котельного агрегата ПК -19 при камерном сжигании каменного угля с низшей теплотой сгорания равной 18394.1кДж/кг и с температурой дымовых газов после котла равной 140 о
С.
В ходе проектирования были найдены промежуточные температуры дымовых газов между поверхностями нагрева котла и определены их основные конструктивные характеристики.
1.Методические указания к курсовому проектированию по дисциплине «Котельные установки ТЭС»
2. Тепловой расчет котельных агрегатов. Нормативный метод. «Энергия»,1973.
З. М.И.Резников. Ю.М. Липов. Котельные установки электростанций. Москва «Энергоатомиздат.» 1987г.
4. А.А.Александров. Таблицы теплофизических свойств воды и водяного пара. Москва 1999 г.

Название: Поверочный расчет котельного агрегата ПК19
Раздел: Промышленность, производство
Тип: курсовая работа
Добавлен 00:32:39 16 декабря 2010 Похожие работы
Просмотров: 1175
Комментариев: 13
Оценило: 3 человек
Средний балл: 5
Оценка: неизвестно   Скачать

Топка и Фестон Пароперегрев. Водян. эк-р 2 Воздухопод.2 Водян. эк-р 1 Воздухопод. 1
Срочная помощь учащимся в написании различных работ. Бесплатные корректировки! Круглосуточная поддержка! Узнай стоимость твоей работы на сайте 64362.ru
Привет студентам) если возникают трудности с любой работой (от реферата и контрольных до диплома), можете обратиться на FAST-REFERAT.RU , я там обычно заказываю, все качественно и в срок) в любом случае попробуйте, за спрос денег не берут)
Да, но только в случае крайней необходимости.

Курсовая работа: Поверочный расчет котельного агрегата ПК19
Развитие учебно-познавательной деятельности
Реферат: Гемолитические анемии
Доклад: О самоопределении личности в современном обществе
Реферат по теме Російська революція 1917 років
Сочинение Демонстрационного Русский Язык 2022
Заключение Брака Реферат
Эссе по теме How Can One Individual Effect on the Environment
Гроза Темы Сочинений Егэ По Литературе
Реферат: Молитва, храм и дети
Курсовая работа по теме Обязательства из-за необоснованного обогащения
Музыкальная Культура Татарстана Реферат
Реферат по теме Сказка как средство развития эмоциональной сферы у дошкольников с нарушениями поведения
Базовые Модели Спортивных Колясок Реферат
Реферат: Рассуждение об аутентичности в методике обучения иностранных учащихся инженерного профиля
Специализированная поликлиника в г. Краснодаре
Реферат: Методические рекомендации и указания по изучению дисциплины по дисциплине «Инновационный менеджмент» (название дисциплины) для студентов специальности
Практические Работы Вузов
Юридическая Ответственность Несовершеннолетних Реферат
Структура Исторического Сочинения 2022
Реферат: Summary Of Romeo And Juliet Essay Research
Контрольная работа: Інвестиційна діяльність в ринковій економіці
Курсовая работа: Древнегреческая литература
Реферат: Из истории возникновения и развития понятия «гражданское общество»