Курсовая работа: Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы (пояснительная записка №2 к курсовому проекту (необходим AutoCad 2000 или выше))
💣 👉🏻👉🏻👉🏻 ВСЯ ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻
3. Определение
нагрузок на
раму . . . . 10
4. Определение
усилий в колоннах
рамы . . . 16
5. Составление
таблицы расчетных
усилий . . 20
6. Расчет прочности
двухветвевой
колонны крайнего
ряда 20
7. Расчет фундамента
под крайнюю
двухветвевую
колонну 35
8. Проектирование
стропильной
сегментной
фермы . 42
9. Расчет сечений
элементов
фермы . . . . 52
Здание отапливаемое,
однопролетное.
Пролет здания
24 м, шаг колонн
12 м, длина температурного
блока 72 м. Мостовой
кран среднего
режима работы
грузоподъемностью
10 т. Район строительства
Екатеринбург.
Снеговая нагрузка
по III
географическому
району, ветровая
нагрузка для
II
района. Местность
по типу В. Кровля
рулонная, плотность
утеплителя
400 кг/м 3 ,
толщина 10 см.
Расстояние
до оси головки
рельса, мм – B 1
= 260;
Давление
колеса на подкрановый
рельс, kH
– F
= 145;
Масса крана
с тележкой, т
– m кр
= 27;
В качестве
основной несущей
конструкции
покрытия принимаем
железобетонную
предварительно
напряженную
сегментную
ферму пролетом
24м. Устройство
фонарей не
предусматривается.
Плиты покрытия
предварительно
напряженные
железобетонные
ребристые
размером 3Ч12
м. Подкрановые
балки железобетонные
предварительно
напряженные
высотой 1 м (при
шаге колонн
12 м). Наружные
стены панельные
навесные, опирающиеся
на опорные
столики колонн
на отметке 6,6
м. Стеновые
панели и остекление
ниже отметки
6,6 м также навесные,
опирающиеся
на фундаментную
балку. Крайние
колонны проектируются
сквозными
ступенчатыми
(высота колонны
12 м).
Отметка
кранового
рельса 13,120 м. Высота
кранового
рельса 120 мм.
2.3.1. Высоту
колонны определяем
по формуле:
где H t
– высота надкрановой
части колонны;
H b
– высота подкрановой
части колонны.
2.3.2. Высота
надкрановой
части колонны:
где h ПБ
= 1000мм – высота
подкрановой
балки;
h r
= 120мм – высота
кранового
рельса;
Δ = 200мм – зазор
от верха крана
до низа стропильной
конструкции.
2.3.3. Высота
подкрановой
части колонны:
где H r
= 13,120 м – отметка
головки кранового
рельса;
h ф
= 150мм – заглубление
фундамента.
2.3.4. Получаем
высоту колонны
от обреза фундамента:
Окончательно
принимаем
отметку верха
колонны H 1
= 15600мм, что соответствует
модулю кратности
0,6 (см. рис. 1).
2.3.6. Тогда полная
длина колонны
до обреза фундамента
составит Н
= 15750 мм.
Привязку
крайних колонн
к разбивочным
осям при шаге
12 м, кране грузоподъемностью
10 т принимаем
250 мм.
Соединение
колонн с фермами
выполняется
монтажной
сваркой стального
опорного листа
ригеля с закладной
деталью в торце
колонны и в
расчетной схеме
поперечной
рамы считается
шарнирным.
Т.к. отметка
низа ригеля
превышает 10,8
м, принимаем
сквозную колонну.
При шаге
колонн 12 м высоту
стеновых панелей
принимаем
равной 1,8м. Ленточное
остекление
– кратно 0,6 (см.
рис.2).
(при шаге
колонн 12 м и
привязке 250 мм)
где h br
= 0,25 – для крана
до 30 т.
2.5.5. Нижняя
распорка: h н
= 200 мм.
Расстояние
между осями
рядовых распорок:
2.5.6. Глубина
заделки в стакан
фундамента:
h з
> (0,5 ч 0,33)· h b
= (0,5 ч 0,33)·1,3 = 0,65 ч 0,43 (м);
Крайняя
сквозная колонна
и размеры сечений
показаны на
рис. 3.
Принимаем
цельную сегментную
ферму с верхним
поясом ломаного
очертания и
прямолинейными
участками между
узлами. Ширину
сечения верхнего
и нижнего поясов
фермы из условий
удобства изготовления
принимаем
одинаковой.
При шаге колонн
12 м ширину поясов
фермы принимаем
равной 300 мм.
где - γ f
– коэффициент
надежности
по нагрузке.
Расчетная
нагрузка от
веса покрытия
с учетом коэффициента
по назначению
здания γ n =0,95:
Расчетная
нагрузка от
веса стеновых
панелей и
остекления.
Расчетная
нагрузка от
веса стеновых
панелей и остекления,
передаваемая
на колонну выше
отметки 6,6 м:
где g 1 =2,5
кН/мІ - вес 1 мІ
стеновых панелей;
∑ h
– суммарная
высота полос
стеновых панелей
выше отметки
6,6 м;
g 2 =0,4
кН/мІ - вес 1 мІ
остекления;
Расчетная
нагрузка от
веса стеновых
панелей и остекления,
передаваемая
непосредственно
на фундаментную
балку:
Расчетная
нагрузка от
веса подкрановых
балок.
где – G n
= 115 kH – вес
подкрановой
балки.
F =
0,5·0,6·3,6·25·1,1·0,95 = 25,7
(кН);
F = (0,5·1,3·12,95
– 0,5·0,8·10,75)·25·1,1·0,95=107,6
(кН).
Вес снегового
покрова на 1 мІ
площади горизонтальной
проекции покрытия
для III снегового
района, согласно
главе 5 [2], s n =1,0
kH/мІ. Расчетная
снеговая нагрузка
при с =1, γ f =1,4^
F=s n ·c·a ·(l/2)· γ f · γ n
= 1·1·12·24/2·1,4·0.95=191,5 (кН).
Вес поднимаемого
груза Q
= 100 кН. Пролет
крана 24-2·0,75 = 22,5 м.
Согласно стандарту
на мостовые
краны, ширина
крана М = 630 см,
база К =440 см, вес
тележки G n =4
kH, F n , max =145
kH, F n , min =60
kH.
Расчетное
максимальное
давление на
колесо крана
при γ f =1,1:
F max = F n , max · γ f
· γ n = 145·1,1·0,95=151,5
(кН);
F min = F n,min · γ f
· γ n = 60·1,1·0,95=62,7
(кН).
Расчетная
поперечная
сила на одно
колесо:
Вертикальная
крановая нагрузка
на колонны от
двух сближенных
кранов с коэффициентом
сочетаний
γ i =0,85:
где - ∑ y =2,95
– сумма ординат
линии влияния
давления двух
подкрановых
балок на колонну
(рис. 4).
Горизонтальная
крановая нагрузка
на колонну от
двух кранов
при поперечном
торможении:
Нормативное
значение ветрового
давления для
II ветрового
района:
Нормативное
значение ср.
составляющей
w m ,
кПа
В соответствии
с линейной
интерполяцией
графическим
методом (см.
рис. 5) получаем:
Переменный
по высоте скоростной
напор ветра
заменяем равномерно
распределенным,
эквивалентным
по моменту в
заделке консольной
балки длиной
12 м:
При
условии H /l
= 12/24 = 0,5 значение
аэродинамического
коэффициента
для наружных
стен принимаем:
Расчетная
равномерно
распределенная
ветровая нагрузка
на колонны до
отметки 12,0 м при
коэффициенте
надежности
по назначению
γ f =1,2:
Расчетная
сосредоточенная
ветровая нагрузка
выше отметки
12,0 м:
4. Определение
усилий в колоннах
рамы.
Одноэтажная
однопролетная
рама при шарнирном
сопряжении
стоек с ригелями
представляет
собой единожды
статически
неопределимую
систему. На
рис. 6 показана
действительная
система рамы,
а на рис. 7
– ее основная
система, полученная
путем введения
в действительную
систему дополнительной
связи. Расчет
поперечной
рамы производим
методом перемещений,
в результате
которого раскрывается
ее статическая
неопределимость
и определяется
неизвестное
горизонтальное
смещение рамы.
Исходные
данные для
расчета на ЭВМ
см. табл.
3.
Результаты
расчета представлены
ниже.
На основании
выполненного
расчета строим
эпюры моментов
для различных
загружений
рамы и составляем
таблицу расчетных
усилий М, N ,
Q в сечениях
колонны (см.
рис. 8 и табл.
4). При расчете
прочности
рассматриваются
три сечения
колонны: сечение
1-0 на уровне верха
консоли колонны;
сечение 1-2 на
уровне низа
консоли колонны;
сечение 2-1 – в
заделке. В каждом
сечении колонны
определяем
три комбинации
усилий: M max
и соответствующие
N , Q ;
M min
и соответствующие
N , Q ;
N max
и соответствующие
M и Q .
6. Расчет
прочности
двухветвевой
колонны крайнего
ряда.
Бетон тяжелый
класса В15, подверженный
тепловой обработке
при атмосферном
давлении:
расчетное
сопротивление
сжатию – R b =8,5
МПа;
расчетное
сопротивление
растяжению
– R bt =0,75
МПа;
начальный
модуль упругости
– E b =20,5І·10і
МПа;
расчетное
сопротивление
растяжению
(сжатию)
Расчет сечения
1-0 на уровне верха
консоли колонны.
b = 500мм;
h = 600мм; а
= a ’ = 40мм.
При расчете
сечения на
вторую комбинацию
усилий расчетное
сопротивление
R b
вводим с коэффициентом
γ b 2
= 1,1, т.к. в комбинацию
включена ветровая
нагрузка; на
первую и третью
– с коэффициентом
γ b 2 =0,9
(постоянная
и снеговая).
Расчет по
первой и третьей
комбинациям
усилий.
Т.о., необходимо
учитывать
влияние прогиба
элемента на
его прочность.
где I
– момент инерции
бетонного
сечения,
φ l
– коэффициент,
учитывающий
влияние длительного
действия нагрузки
на прогиб элемента
в предельном
состоянии и
равный:
но не более
1+ β , ( β = 1, по табл.
16 [4]).
M 1 ,
M 1 l
– моменты внешних
сил относительно
оси, параллельной
линии, ограничивающей
сжатую зону
и проходящей
через центр
наиболее растянутого
или наименее
сжатого (при
целиком сжатом
сечении) стержня
арматуры,
соответственно
от действия
полной нагрузки
и от действия
постоянных
и длительных
нагрузок. Т.к.
в данной комбинации
усилий ветровая
нагрузка не
учитывается,
то
Т.к. δ =0,1577 < δ min =0,3035
принимаем
δ =0,3035.
I s
= μ·b·h 0 (0,5 h-a )І
= 0,004·50·56(0,5·60-4)І = 7571,2 (см 4 );
Граничное
значение
относительной
высоты сжатой
зоны бетона:
где ω = 0,85-0,008· γ b 2 · R b
=0,85-0,008·0,9·8,5=0,7888;
Имеем случай
ξ =0,394 < ξ y =0,627.
Площадь
арматуры назначаем
по конструктивным
соображениям,
A s =0,002· b · h 0 =0,002·50·56=5,6
(смІ)
Т.о., необходимо
учитывать
влияние прогиба
элемента на
его прочность.
где I
– момент инерции
бетонного
сечения,
φ l
– коэффициент,
учитывающий
влияние длительного
действия нагрузки
на прогиб элемента
в предельном
состоянии и
равный:
но не более
1+ β , ( β = 1, по табл.
16 [4]).
M 1 ,
M 1 l
– моменты внешних
сил относительно
оси, параллельной
линии, ограничивающей
сжатую зону
и проходящей
через центр
наиболее растянутого
или наименее
сжатого (при
целиком сжатом
сечении) стержня
арматуры,
соответственно
от действия
полной нагрузки
и от действия
постоянных
и длительных
нагрузок. Т.к.
в данной комбинации
усилий ветровая
нагрузка не
учитывается,
то
Т.к. δ = - 0,1547 <
δ min =0,2865
принимаем
δ =0,2865.
I s
= μ·b·h 0 (0,5 h-a )І
= 0,004·50·56(0,5·60-4)І = 7571,2 (см 4 );
Граничное
значение
относительной
высоты сжатой
зоны бетона:
где ω = 0,85-0,008· γ b 2 · R b
=0,85-0,008·1,1·8,5=0,7752;
Площадь
арматуры назначаем
по конструктивным
соображениям,
A s =0,002· b · h 0 =0,002·50·56=5,6
(смІ)
Расчет сечения
2-1 в заделке
колонны.
Высота всего
сечения двухветвевой
колонны:
Расстояние
между осями
распорок при
четырех панелях:
Расчетная
длина подкрановой
части колонны
при учете нагрузки
от крана (табл.
XIII.1 [1]):
l 0 =1,5· H b =1,5·12,150=18,225
(м).
Приведенный
радиус инерции
сечения двухветвевой
колонны в плоскости
изгиба:
Т.о. необходимо
учесть влияние
прогиба элемента
на его прочность.
Моменты
внешних сил
относительно
оси, параллельной
линии, ограничивающей
сжатую зону
и проходящей
через центр
наиболее растянутого
или наименее
сжатого (при
целиком сжатом
сечении) стержня
арматуры,
соответственно
от действия
полной нагрузки
и от действия
постоянных
и длительных
нагрузок:
где М 1
и N 1 –
усилия от постоянных
и длительных
нагрузок,
где М sh
и N sh –
усилия от ветровых
нагрузок,
Предварительно
задаемся
коэффициентом
армирования
(первое приближение):
I s
= 2· μ·b·h 0 ( с /2)І
= 2·0,0075·50·25(105/2)І = 51679,7 (см 4 );
Определение
площади арматуры
наружной ветви
колонны.
Эксцентриситет
продольной
силы относительно
центра тяжести
приведенного
сечения:
где ω = 0,85-0,008· γ b 2 · R b
=0,85-0,008·0,9·8,5=0,7888;
Имеем случай
α n =0,48≤
ξ y =0,654:
Площадь
арматуры назначаем
по конструктивным
соображениям,
A s =0,002· b · h 0 =0,002·50·21=2,1
(смІ)
Определение
площади арматуры
внутренней
ветви колонны.
Эксцентриситет
продольной
силы относительно
центра тяжести
приведенного
сечения:
Имеем случай
α n =0,83 ≥
ξ y =0,654:
Площадь
арматуры назначаем
по конструктивным
соображениям,
A s =0,002· b · h 0 =0,002·50·21=2,1
(смІ)
Т.к. Q =223
kH > Q ds =120,9
kH, поперечную
арматуру принимаем
конструктивно
d w =6
мм класса А-I
с s =150 мм.
Расчет
фундамента
под крайнюю
двухветвевую
колонну.
Грунты основания
– пески пылеватые
средней плотности,
маловлажные.
Условное
расчетное
сопротивление
грунта:
Арматура
из горячекатаной
стали класса
А-II:
Вес единицы
объема материала
фундамента
и грунта на его
обрезах:
Нормативные
значения усилий
определяем
делением расчетных
усилий на усредненный
коэффициент
надежности
по нагрузке
γ n =1,15,
т.е.:
Определение
геометрических
размеров
фундамента.
Глубину
стакана фундамента
принимаем 90
см.
Расстояние
от дна стакана
до подошвы
фундамента
принимаем
250мм.
Глубина
заложения
фундамента
при расстоянии
от планировочной
отметки до
верха фундамента
150 мм:
Фундамент
трехступенчатый,
высоту ступеней
принимаем
одинаковой
– 40 см.
Предварительная
площадь подошвы
фундамента:
Назначая
соотношение
сторон b / a =0,8,
получаем:
Исходя из
размеров сечения
колонны, конструктивно
принимаем:
Т.к. заглубление
фундамента
меньше, чем 2 м
и ширина подошвы
более 1 м, уточняем
нормативное
давление на
грунт основания:
в =3 м, в 1 =1
м, h = H 1 =1,35
м, h 1 =3 м;
Пересчет
площади фундамента
не производим
вследствие
незначительного
изменения
нормативного
давления R
на грунт основания.
Рабочая высота
фундамента
из условия
прочности:
где h =1,3
м – высота сечения
колонны;
b col =0,5
м – ширина сечения
колонны;
R bt = γ bt · R bt =1,1·0,66=0,726
МПа ;
следовательно,
принятая высота
фундамента
достаточна.
Определяем
краевое давление
на основание.
M nf = M n + Q n · H =114,2+37,9·1,2=159,7
кН·м ;
Нормативная
нагрузка от
веса фундамента
и грунта на его
обрезах:
G = a · b · H f · γ · γ n =3,6·3,0·1,35·20·0,95=277
kH ;
p n,max =135,3
< 1,2· R =1<2·261=313,2
кН / м І;
Определяем
напряжение
в грунте под
подошвой фундамента
в направлении
длинной стороны
а без учета
веса фундамента
и грунта на его
уступах от
расчетных
нагрузок:
где M f = M + Q · H =131,4+43,61·1,2=183,7
кН·м .
Арматура,
укладываемая
параллельно
меньшей стороне
фундамента,
определяется
по изгибающему
моменту в сечении
IV-IV:
Схема армирования
фундамента
показана на
рис. 9.
Ферма проектируется
предварительно
напряженной
на пролет 24 м,
цельной при
шаге ферм 12 м.
Геометрическая
схема фермы
показана на
рис. 10. Напрягаемая
арматура нижнего
пояса из канатов
класса К-7 диаметром
15 мм с натяжением
на упоры: R s , set =12900
МПа; R s =1080
МПа; E s =1,8·10 5
МПа. Сжатый
пояс и элементы
решетки фермы
армируются
арматурой
класса А-III:
R s = R sc =365
МПа ( d > 10
мм); E s =2·10 5
МПа; хомуты
класса А-I:
R s =170
МПа. Бетон тяжелый
марки В40: R b =22
МПа; R bt =1,4
МПа; R bt , n =2,1
МПа; γ b 2 =0,9;
E b =32,5·10 3
МПа. Прочность
бетона к моменту
обжатия R bp =28
МПа.
Ширину панелей
принимаем 3 м
с таким расчетом,
чтобы ребра
плит покрытия
опирались в
узлы верхнего
пояса. Высоту
фермы в середине
пролета принимаем
2950 мм. Ширину
сечения поясов
принимаем b =300
мм, высота h =300
мм. Сечение
раскосов принимаем
b Ч h =300Ч200
мм.
Рассматривается
загружение
фермы постоянной
нагрузкой и
снеговой в двух
вариантах: 1)
равномерно
распределенная
нагрузка по
всему пролету
фермы; 2) по схеме
треугольников.
Вес фермы
170 кН учитывается
в виде сосредоточенных
грузов, прикладываемых
к узлам верхнего
пояса.
Узловые
расчетные
нагрузки по
верхнему поясу
фермы:
а) при действии
постоянной
и длительной
временной
равномерно
распределенной
нагрузок:
где q =( g + p дл )· L 1=(3,45+0,42)·12=55,7
кН/м ;
l 1 =(3242+2984)/2=3113
мм ; l п1 =2900
мм ;
G 2 = q · l 2 + q с.в · l п2 =55,7·3,0+7,8·2,95=190,1
кН ;
G 3 = q · l 3 + q с.в · l п3 =55,7·3,01+7,8·3,0=191,1
кН ;
G 2 = q · l 2 + q с.в · l п2 =55,7·3,0+7,8·2,95=190,1
кН ;
G 3 = q · l 3 + q с.в · l п3 =55,7·3,01+7,8·3,0=191,1
кН ;
Учитывая
незначительную
разницу величин
G 1 , G 2 ,
G 3 , для
подсчета усилий
в элементах
фермы можно
принять среднее
значение G :
б) при действии
кратковременной
равномерно
распределенной
нагрузки:
P 1 = p кр · L 1 · l п1 · с 1 =1,0·12·2,9·1=34,8
кН ;
Для определения
усилий можно
принять среднее
значение узловой
нагрузки ( P + G ) ср ≈228
кН .
в) при действии
кратковременной
нагрузки по
схеме треугольников
ординаты эпюры
полной снеговой
нагрузки на
опорах будут
равны (см.
рис.11):
p A = p · c 2 · L 1 =1400·1,6·12=26880
Н/м ,
p Б = p · c 2 · L 1 =1400·0,8·12=13440
Н/м ,
Для вычисления
узловых нагрузок
на ферму от
действия снеговой
нагрузки по
рис. 11
сначала находим
промежуточные
значения ординат
эпюр нагружения
(графически):
Находим
узловые временные
нагрузки по
площади трапеции,
приходящейся
на узел:
P 5 =0,5· P 3 =0,5·20,4=10,2
кН; P 5дл =10,2·0,3=5,1
кН ;
P 6 =0,5· P 2 =0,5·40,0=20,0
кН; P 5дл =20,0·0,3=6,0
кН ;
P 7 =0,5· P 1 =0,5·58,6=29,3
кН; P 5дл =29,3·0,3=8,8
кН ;
G 1 = g · l 1 · L 1 + q с.в · l п1 =3,45·3,11·12+7,8·2,9=151,4
кН ;
G 2 = g · l 2 · L 1 + q с.в · l п2 =3,45·3,0·12+7,8·2,95=147,2
кН ;
G 3 = g · l 3 · L 1 + q с.в · l п3 =3,45·3,01·12+7,8·3,0=148,0
кН ;
Полные узловые
нагрузки (в том
числе постоянные
и длительные
временные):
P 1 + G 1 =58,6+151,4=210
кН ; ( P 1дл + G 1 )=17,6+151,4=167
кН ;
P 2 + G 2 =40,0+147,2=187,2
кН ; ( P 2дл + G 2 )=12,0+147,2=159,2
кН ;
P 3 + G 3 =20,4+148=168,4
кН ; ( P 3дл + G 3 )=6,12+148=154,1
кН ;
P 4 + G 3 =3,8+148=151,8
кН ; ( P 4дл + G 3 )=1,15+148=149,15
кН ;
P 5 + G 3 =10,2+148=158,2
кН ; ( P 5дл + G 3 )=5,1+148=153,1
кН ;
P 6 + G 2 =20,0+147,2=167,2
кН ; ( P 6дл + G 2 )=6,0+147,2=153,2
кН ;
P 7 + G 1 =29,3+151,4=180,7
кН ; ( P 7дл + G 1 )=8,8+151,4=160,2
кН ;
Определение
усилий в элементах
фермы.
Камский
▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒
С А П Р ▒▒▒▒▒▒▒▒▒
политехнический▒
▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒
г.Наб.Челны
▒ 12-01-2004 22:50:39
▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒
▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒
│ О
Б Ъ Е К Т │
Промышленное
здание
│ конструкции
│ Ферма сегментная
раскосная
(равномерно
распределенная
нагрузка по
всему пролету)
<<<<<<<
И с х о д н ы е
д а н н ы е >>>>>>>
╔══
номер
═══════ координаты
узла ═══════
нагрузки ═══╗
║ узла
═════════ Х
─────── Y ════════
Pх Pу ║
╚════════════════════════════════════════════════════════╝
1
0.00 0.00 0.00 0.00
2
2.90 1.45 0.00 228.00
3
5.80 0.00 0.00 0.00
4
5.80 2.15 0.00 228.00
5
8.80 2.40 0.00 228.00
6
11.80 0.00 0.00 0.00
7
11.80 2.65 0.00 228.00
8
14.80 2.40 0.00 228.00
9
17.80 0.00 0.00 0.00
10
17.80 2.15 0.00 228.00
11
20.70 1.45 0.00 228.00
12
23.60 0.00 0.00 0.00
<<<<<<<
P е з у л ь т а т
ы p а с ч е т а
>>>>>>>
╔═
Наименование
══════════
Д л и н а ════════════
У с и л и е ════╗
║ стержня
══════════
с т е p ж н я ════════
в с т е p ж н е ║
╚═════════════════════════════════════════════════════════════════╝
1
- 2 3.24 -1784.39
2
- 4 2.98 -1898.21
4
- 5 3.01 -1851.62
Верхний
5 - 7 3.01 -2020.27
пояс
7 - 8 3.01 -2020.27
8
- 10 3.01 -1851.62
10
- 11 2.98 -1898.22
11
- 12 3.24 -1784.40
_______________________________________________________________
1
- 3 5.80 +1596.02
Нижний
3 - 6 6.00 +2080.52
пояс
6 - 9 6.00 +2080.52
9
- 12 5.80 +1596.01
_______________________________________________________________
Раскосы
5 - 6 3.84 -86.08
_______________________________________________________________
Стойки
6 - 7 2.65 +107.55
продолжительность
расчета -> 0 мин.
.21875 сек
Камский
▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒
С А П Р ▒▒▒▒▒▒▒▒▒
политехнический▒
▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒
г.Наб.Челны
▒ 12-01-2004 22:53:08
▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒
▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒▒
│ О
Б Ъ Е К Т │
Промышленное
здание
│ конструкции
│ Ферма сегментная
раскосная
<<<<<<<
И с х о д н ы е
д а н н ы е >>>>>>>
╔══
номер
═══════ координаты
узла ═══════
нагрузки ═══╗
║ узла
═════════ Х
─────── Y ════════
Pх Pу ║
╚════════════════════════════════════════════════════════╝
1
0.00 0.00 0.00 0.00
2
2.90 1.45 0.00 210.00
3
5.80 0.00 0.00 0.00
4
5.80 2.15 0.00 187.00
5
8.80 2.40 0.00 168.00
6
11.80 0.00 0.00 0.00
7
11.80 2.65 0.00 152.00
8
14.80 2.40 0.00 158.00
9
17.80 0.00 0.00 0.00
10
17.80 2.15 0.00 167.00
11
20.70 1.45 0.00 181.00
12
23.60 0.00 0.00 0.00
.............................................................
<<<<<<<
P е з у л ь т а т
ы p а с ч е т а
>>>>>>>
╔═
Наименование
══════════
Д л и н а ════════════
У с и л и е ════╗
║ стержня
══════════
с т е p ж н я ════════
в с т е p ж н е ║
╚═════════════════════════════════════════════════════════════════╝
1
- 2 3.24 -1406.03
2
- 4 2.98 -1453.61
4
- 5 3.01 -1417.93
Верхний
5 - 7 3.01 -1486.18
пояс
7 - 8 3.01 -1486.18
8
- 10 3.01 -1363.56
10
- 11 2.98 -1397.88
11
- 12 3.24 -1328.70
_______________________________________________________________
1
- 3 5.80 +1257.60
Нижний
3 - 6 6.00 +1555.59
пояс
6 - 9 6.00 +1525.06
9
- 12 5.80 +1188.43
_______________________________________________________________
Раскосы
5 - 6 3.84 -95.45
_______________________________________________________________
Стойки
6 - 7 2.65 +94.84
продолжительность
расчета -> 0 мин.
.21875 сек
Из результатов
расчета видно,
что усилия в
элементах фермы
имеют большее
значение при
загружении
по схеме №1, поэтому
они принимаются
для расчета
арматуры.
Расчет верхнего
пояса ведем
по наибольшему
усилию (стержень
5-7) N =2020,27 кН ,
в том числе
N l =1486,16
кН .
Ориентировочная
требуемая
площадь сечения
верхнего сжатого
пояса:
Назначаем
размеры сечения
верхнего пояса
b Ч h =30Ч30
см с А =900 смІ.
где l =300
см – расстояние
между узлами
фермы;
Предварительно
задаемся
коэффициентом
армирования
(первое приближение):
I s
= μ·b·h 0 (0,5 h-a )І
= 0,03·30·30·(0,5·30-4)І = 3267
(см 4 );
Граничное
значение
относительной
высоты сжатой
зоны бетона:
где ω = 0,85-0,008· γ b 2 · R b
=0,85-0,008·0,9·22=0,6916;
Расчет прочности
выполняем на
расчетное
усилие для
стержня 3-6.
Расчетное
усилие от постоянной
и полной снеговой
нагрузок:
Усилие от
постоянной
и 30%-ой снеговой
нагрузки:
Определяем
площадь сечения
растянутой
напрягаемой
арматуры при
γ s 6 = η =1,15
(для арматуры
класса К-7):
Принимаем
12 канатов Ш15
класса К-7, A s =16,99
смІ.
Принимаем
сечение нижнего
пояса 300Ч300 см.
Напрягаемая
арматура окаймлена
хомутами. Продольная
арматура каркасов
из стали класса
A-III (4 Ш10
A-III с
A s =3,14
смІ).
N n =242,3
кН – нормативное
от постоянной
и полной снеговой
нагрузок;
N nl =151,1
кН – нормативное
от постоянной
и длительной
нагрузок;
N =278,6 кН
– расчетное
от постоянной
и полной снеговой
нагрузок.
Напрягаемая
арматура раскоса
4 Ш15 класса К-7 с
A s =5,66
смІ.
Необходимая
площадь сечения
арматуры из
условия прочности
сечения:
Принятой
площади сечения
арматуры достаточно.
Байков В.Н.,
Сигалов Э.Е.
Железобетонные
конструкции:
Общий курс.
Учебник для
вузов. – 4-е изд.
Перераб. – М.:
Стройиздат,
1985. – 728 с., ил.
СНиП 2.01.07-85*.
Строительные
нормы и правила.
Нагрузки и
воздействия.
СНиП 2.03.01-84*.
Строительные
нормы и правила.
Бетонные и
железобетонные
конструкции.
Пособие по
проектированию
бетонных и
железобетонных
конструкций
из тяжелых и
легких бетонов
без предварительного
напряжения
арматуры (к
СНиП 2.03.01-84).
Пособие
по проектированию
фундаментов
на естественном
основании под
колонны зданий
и сооружений
(к СНиП
2.03.01-84 и СНиП 2.02.01-83).
Кафедра
Строительных
Конструкций
3.1.2004 18.56.17
шифр
число ветвей
кр.и ср. n Hкр.
Нср.
число
пан в кр. и ср.
bкр. bср. Н2 Сdin
4
0 0.50 0.00 3.603.50
Н
сеч.надкр и
подкр.част.кр.кол
То же для ср.Н
ветви для кр.и
ср.стоек
0.601.30 0.00 0.00 0.25 0.00
Вес
покрытия Вес
кр.стойки Вес
ср.стойки
для
кр.cт для ср.ст
надкран подкран
надкран подкран
508.10
0.00 25.70107.60 0.00 0.00
Вес
подкр Вес
навесных панелей
Снег для
балки
и пути в сеч1-1
в сеч2-2 в сеч4-4
крайней средней
120.20118.00118.00294.20191.50
0.00
Dmax
Dmin T Ветер акт
Ветер отсос
Соср ветр
СЕЧЕНИЕ
0-1 СЕЧЕНИЕ 1-0
СЕЧЕНИЕ 1-2
СЕЧЕНИЕ 2-1
M
N M N M N Q M N
Q
10.41
626.10 46.23 651.80 -129.42 772.00 9.95 -8.52 1055.80
9.95
23.94
191.50 33.53 191.50 -9.55 191.50 2.67 22.83 191.50
2.67
0.00
0.00 -42.28 0.00 -42.28 0.00 -5.79 131.74 0.00
34.43
0.00
0.00 -85.76 0.00 -85.76 0.00 -5.46 -700.51 0.00
35.85
0.00
0.00 -27.13 0.00 105.83 379.90 -7.54 14.26 379.90
-7.54
0.00
0.00 -14.73 0.00 40.29 157.20 -4.09 -9.44 157.20
-4.09
0.00
0.00 -5.72 0.00 -5.72 0.00 2.97 23.66 0.00
2.97
0.00
0.00 -1.12 0.00 -1.12 0.00 -1.03 -16.28 0.00
-1.03
Название: Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы (пояснительная записка №2 к курсовому проекту (необходим AutoCad 2000 или выше))
Раздел: Рефераты по строительству
Тип: курсовая работа
Добавлен 18:18:59 08 сентября 2005 Похожие работы
Просмотров: 4770
Комментариев: 18
Оценило: 8 человек
Средний балл: 4
Оценка: 4 Скачать
Высота консоли до верха колонны Нt, м
Надкрановой части крайней колонны hкр, м
Подкрановой части крайней колонны hпкр, м
Надкрановой части средней колонны hср, м
Подкрановой части средней колонны hпср, м
Покрытия на надкрановую часть е
Стеновых панелей подкрановой части е
Стеновых панелей надкрановой части е
Подкрановые балки к подкрановой части е
Собственной массы надкрановой части к подкрановой части е
Подкрановой балки в средней колонне е
От покрытия на крайнюю колонну F1
От покрытия на среднюю колонну F8
От массы подкрановой части крайней колонны F6
От массы надкрановой части средней колонны F9
От массы подкрановой части средней колонны F10
Сосредоточенная ветровая нагрузка W, кН
Комбинации нагрузок и расчетные усилия в сечениях колон крайнего ряда.
Основное сочетание нагрузок с учетом крановых и ветровых
То же, без учета крановых и ветровой
Железобетонные
ребристые
плиты покрытия
размером в
плане 3Ч12 м с
учетом заливки
швов
Железобетонные
ребристые
плиты покрытия
размером в
плане 3Ч12 м с
учетом заливки
швов
Срочная помощь учащимся в написании различных работ. Бесплатные корректировки! Круглосуточная поддержка! Узнай стоимость твоей работы на сайте 64362.ru
Если Вам нужна помощь с учебными работами, ну или будет нужна в будущем (курсовая, дипломная, отчет по практике, контрольная, РГР, решение задач, онлайн-помощь на экзамене или "любая другая" учебная работа...) - обращайтесь: https://clck.ru/P8YFs - (просто скопируйте этот адрес и вставьте в браузер) Сделаем все качественно и в самые короткие сроки + бесплатные доработки до самой сдачи/защиты! Предоставим все необходимые гарантии.
Привет студентам) если возникают трудности с любой работой (от реферата и контрольных до диплома), можете обратиться на FAST-REFERAT.RU , я там обычно заказываю, все качественно и в срок) в любом случае попробуйте, за спрос денег не берут)
Да, но только в случае крайней необходимости.
Курсовая работа: Несущие конструкции одноэтажного промышленного здания с мостовыми кранами среднего режима работы (пояснительная записка №2 к курсовому проекту (необходим AutoCad 2000 или выше))
Реферат Регионы Мира
Курсовая работа по теме Приоритетные направления развития туризма в России
Гдз Написать Сочинение
Женская Любовь Сочинение
Контрольная Работа По Математике 1 Кл
Реферат по теме Следы катастрофы в душе ребенка
Дипломная работа по теме Воспитание российской молодежи
Дипломная работа по теме Язык С
Реферат На Тему Хоккей С Мячом
Эссе Мне Нужна Жизнь
Курсовая работа: Податкова система України на сучасному етапі
Сочинение Время Перемен Русский Язык
Реферат: Good Vs Evil In Billy Budd Essay
Курсовая работа по теме Сравнительная характеристика детского и молодежного туризма на примере Болгарии, Греции и Турции
Курсовая работа: Технологическое прогнозирование в экономике
Сочинение Описание 5 Класс По Русскому Языку
Состав И Масштабы Солнечной Системы Реферат Кратко
Практическое задание по теме Маркетинговые исследования товаров и услуг
Курсовая работа по теме Влияние ислама на развитие благотворительности
Отчет По Практике Горничная
Реферат: Россия в годы НЭП
Реферат: Ценные бумаги акционерного общества
Реферат: Геополитика