Курсовая работа: Нагревательные печи в кузнечных цехах

⚡ 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻

Нагревательные печи в кузнечных цехах используют для нагрева под пластическую деформацию и под термическую обработку. Нагревательные печи для нагрева заготовок, слитков или блюмсов из черных и цветных металлов под ковку, прессование, штамповку, высадку, гибка и печи для термической обработки деталей, улучшающей их свойства, работают при 150-1300 С. Требования, к нагревательным современным печам:
1)обеспечение необходимой температуры и заданного режима нагрева;
2)высокая тепловая экономичность с полным сжиганием топлива и максимальным к.п.д.;
3)простота конструкции и минимальные габаритные размеры, обеспечивающие нагрев большого ассортимента изделий при различных режимах и с высокой производительностью;
4)механизация и автоматизация загрузки и выгрузки изделий, а также их продвижение в печи, что увеличивает её производительность, облегчает обслуживание и позволяет устанавливать в общем производственном потоке цеха или в поточных автоматических линиях;
5)автоматическое регулирование теплового режима, обеспечивающее более точное соблюдение заданного режима по сравнению с ручным регулированием; В результате этого повышается качество нагреваемых изделий;
6)удобство обслуживания при эксплуатациях и ремонтах;
7)возможность применения защитной контролируемой атмосферы для получения без окислительного нагрева метала.
Всем этим требованиям в первую очередь удовлетворяют электрические и газовые печи, работающие на природном газе и получающие преимущественное применение в кузнечно-термических печах. При нагреве стали под пластическую деформацию температура печи должна быть не ниже 1250 С. В кузнечных печах эту температуру наиболее просто достигнуть при использовании высоко калорийного топлива с высокой теоретической температурой горения.
Для получения рабочей температуры 1200-1250 С теоретическая температура горения топлива должна быть для камерных и щелевых печей не ниже 1850 С, для методических толкательных – не ниже 1700С,Такие температуры можно получить и при сжигании низкокалорийного топлива, используя для горения подогретый воздух.
В печах с интенсивной циркуляцией газов изделия нагреваются равномерно. Более высокие требования по равномерности нагрева предъявляют к печам для нагрева изделий и заготовок из лёгких сплавов и к термическим печам. В этих случаях максимальная разность температур в различных точках изделия не должна превышать 10С. Перепад температур определяют термопарами, помещёнными в нескольких точках нагреваемого изделия. Чем совершеннее конструкция печи, тем меньше перепад.
Назначение и область применения.
Печи нагревательные камерные с выдвижным подом применяются для нагрева слитков или крупных заготовок под ковку с конечной температурой нагрева 1100 – 1300 С. Загрузка на под и съем заготовок с пода осуществляются с помощью средств цеховой механизации (обычно мостовыми кранами).
Производительность печей может изменяться в зависимости от марки стали, размеров заготовок или слитков, вида топлива и должна уточняться в каждом конкретном случае.
Состав установки печи.
В комплект установки печи входят рельсовые пути как в печи, так и внешние, механизмы выкатки пода и подъема заслонок, а также приборы теплового контроля и автоматики.
Основные технические решения.
Печи этого типа отапливаются природным газом или жидким нефтяным топливом (мазутом), сжигаемым с помощью типовых горелок или форсунок. Применение для печей с выдвижным подом газовых горелок среднего давления (инжекционных) не рекомендуется.
Для подогрева воздуха, идущего на горение, печи этого типа оборудуются рекуператорами (трубчатыми, игольчатыми или радиационными).
Продукты горения отводятся в боров и дымовую трубу или вверх под зонт и далее в систему цеховых дымопроводов.
Тепловой режим и режим давлений в печах поддерживаются автоматически.
Кладка печей выполняется из шамотного, шамотного легковесного, диатомового и глиняного (красного) кирпича и заключается в сварной металлический каркас с обшивкой из листовой стали. Печи устанавливаются на специальный фундамент, общий для печи и для рельсовых путей выдвижного пода (внутри печи и вне ее).
В фундаменте предусматриваются приямки для размещения механизмов выкатки пода и для механизмов подъема заслонки.
Подины печей состоят из рамы, сваренной из проката, литой гарнитуры и футеровки из шамотного нормального и легковесного кирпича. Рама подины перемещается на цепях катков.
Механизмы выкатки пода применяются с рейками цевочного типа. В качестве механизмов подъема заслонок используются типизированные электрические лебедки или гидравлические подъемники.
Расположение механизмов может быть как правым, так и левым.
В случае необходимости выкатки пода на трансбордер подина устанавливается на колесах и выкатки ее осуществляется с помощью механизма трансбордера.
Печь отапливается природным газом месторождение “Елшанское” при n = 1,07
2.2 Расчет количества и состава продуктов горения
Температура горения топлива – важный показатель при расчете горения топлива. Различают температуры калориметрическую, теоретическую и практическую.
Калориметрической температурой t к
горения называют температуру, которую имели бы продукты горения при отсутствии потерь теплоты в окружающее пространство и на диссоциацию. В этом случае подразумевают, что вся теплота, выделяемая при сгорании, идет только на нагрев продуктов горения. Калориметрическая температура является расчетной величиной.
1. Определяют состав продуктов горения топлива, Q н
и объем продуктов горения единицы топлива V п.г.пр
. при заданном коэффициенте расхода воздуха n.
2. Определяют действительное удельное количество теплоты 1 м 3
продуктов горения (кДж/м 3
):
i п.г.
– действительное удельное количество теплоты
Q н
– теплота сгорания газообразного топлива
V ,
п.г.пр.
– объем продуктов горения практический
V ,
п.г.пр.
= 1100,88 : 100 = 11,0088 м 3

Q н
= 358*СН 4
+ 638*С 2
Н 6
+ 913*С 2
Н 8
+ 1187*С 4
Н 10
= 358*93,7 + 638*0,7 + 913*0,6 + 1187*0,6 = 5051,2 кДж/м 3

i п.г.пр.
= 5051,2/ 11,0088 = 458,833 кДж/м 3

3. По значению полученного удельного количества теплоты продуктов горения i п.г
. приблизительно определяют соответствующую ему температуру продуктов горения t 1
.
4. По температуре t 1
рассчитывают удельное количество теплоты 1 м 3
продуктов горения данного состава (кДж/м 3
):
i 1
= 0,01* t 1
( СО 2
*Ссо 2
+ Н 2
О*Сн 2
о + N 2
*С N
2
+ О 2
*Со 2
) i 1
= 0,01*1900(8,97*2,42 + 17,70*1,93 + 72,11*1,48 + 1,22*1,57) = 3125,69 кДж / м 3

i 2
= 0,01* t 2
( СО 2
*Ссо 2
+ Н 2
О*Сн 2
о + N 2
*С N
2
+ О 2
*Со 2
) i 2
= 0,01*2000( 8,97*2,43 + 17,70*1,94 + 72,11*1,49 + 1,22*1,58) = 3310,2 кДж/м 3

5. По значениям температур t 1
и t 2
и удельным количествам теплоты i 1п.г.
и i 2п.г,
соответствующим этим температурам, находят t к
.
t к
= t 1
+ ─────────── = 1885,55 С
t пр
. = η* t к
, гдеη = 0,62…..0,82 t пр
.
= 0,62*1885,55 = 1169,041
газа в 100м 3
, в том числе в кг: продуктов горения в кг:
СН 4
= 93,7*16 / 22,4 = 66,929 СО 2
= 98,7*44 / 22,4 = 193,875
С 2
Н 6
= 0,7*30 / 22,4 = 0,938 Н 2
О = 194,9*18 / 22,4 = 156,616
С 2
Н 8
= 0,6*32 / 22,4 = 0,857 N 2
= 793,55*28 / 22,4 = 991,938
С 4
Н 10
= 0,6*58 / 22,4 = 1,554 О 2
= 13,73*32 / 22,4 = 19,614
Воздуха: О 2
= 209,88*32 / 22,4 = 299,829
∑ прих
= 75,778 + 1286,267 = 1362,045кг
3.1 Расчет нагрева металла в I интервале
tмI= ,С где t м
I
к
– примите 600 С.
tм н
– температура металла начальная, С
tм I
к
– температура металла конечная, С
tгI = 2 , С где t г
I
к
– примите 1150 С.
tгI н
– температура газа начальная, С
tгI к
– температура газа конечная, С
Парциальное давление излучающих компонентов продуктов сгорания
Vсо 2
– процентное содержание СО 2
в продуктах сгорания топлива, %;
где Vн 2
о – процентное содержание Н 2
О в продуктах сгорания, %.
где В – ширина рабочего пространства печи, м
(В = b + 2а, где а = 0,5м); В = 0,7 + 2*0,5 = 1,7м
Н – высота рабочего пространства (примите Н = 1,8м);
L - длина рабочего пространства, м (L = l + 0,5); L = 2,4 + 0,5 = 2,9м
Fк – площадь внутренней поверхности рабочего пространства печи (за вычетом площади занятой металлом), м 2

(Fк = 2ВН + 2НL + 2ВL – bl); Fк = 2*1,7*1,8 + 2*1,8*2,9 +2*1,7*2,9 – 0,7*2,4 = 24,74м 2

Fм – площадь тепловоспринимающей поверхности металла, м 2

( Fм = 2bh + 2hl + bl). Fм = 2*0,7*0,8 = 2*0,8*2,4 + 0,7*2,4 = 6,64м 2

Рсо 2
* Sэф, кПа*м; 8,8*0,864 = 7,6
εсо 2
= 0,09, где εсо 2
– степень черноты углекислого газа, содержащегося в продуктах сгорания;
ε ,
н 2
о = 0,13, где εн 2
о – степень черноты водяных паров;
β = 1,12, где β – поправочный коэффициент.
Рисунок 2 Номограмма для определения εсо 2

Номограмма для определения ε ,
н 2
о
Рисунок 3 Номограмма для определения εн 2
о
Рисунок 4 Номограмма для определения β
Определим значение комплексов, принимая εм = 0,8; εк = 0,6.
М = 1 – (1 – εг) * ( 1 – εк) * (1 - ω ) – (1 – εг) 2
* (1 – εм) * (1 – εк)* ;
М = 1 – (1 – 0,6)*(1 – 0,6)*(1 - ) – (1 – 0,6) 2
*(1 – 0,8)*(1- 0,6)* = 0,6
0,6*0,8 [1 + (1 – 0,6)*(1 – 0,6)*3,73]
Удельный тепловой поток результирующего излучения
qмI рез
= С 0
*А [( tгI + 273) 4
– ( tмI + 273) 4
] + С 0
*В [( tкI + 273 ) 4
– ( tмI + 273) 4
]
Вт/м 2
, где С 0
– коэффициент лучеиспускания абсолютно черного тела, = 5,7 Вт/м 2
*К 4
.
qмI рез
= 5,7*0,76[( 975 +273 ) 4
– (310 + 273 ) 4
] + 5,7*0,3 [( 642,5 + 273) 4
–
Ј∑ 1
= Јкон + ЈI изл
, Вт/м 2
*К , где Јкон – коэффициент теплоотдачи конвекцией = 15 Вт/м 2
*К.
Ј∑ 1
= 15 + 165,5 = 180,5 Вт/м 2
*К
Заготовку прямоугольного сечения с b ≤1,8 можно представить в виде
эквивалентного цилиндра с диаметром
dэ = 1,128*√h*b, м. dэ = 1,128*√0,8*0,7 = 0,9 м.
Время нагрева металла в I интервале
где F 0
I –критерий Фурье в I интервале
а – коэффициент температуропроводности стали
τI = 0,8 0,000001 = 9600 : 3600 = 2часа
Температура в центре заготовки в конце I интервала периода нагрева
tцентI = tгI - Qцент I
*( tгI - tм н
), С
QцентI – температурный критерий в центре заготовки в конце I интервала
tцентI = 975 – 0,68*(975 – 20) = 325,6 С
Средняя по сечению температура заготовки в конце I интервала периода нагрева
3.2 Расчет нагрева металла во II интервале
Температура поверхности металла изменяется от tмII н
, С = 600 С, до tмII к
, С = 1000 С.
Температура газа изменяется от tгII н
, С = 1150 С, доtгII к
, С = 1300 С.
Средняя во II интервале плотность потока результирующего излучения металла
qмII рез
= С 0
*А [( tгII + 273) 4
– ( tмII + 273) 4
] + С 0
*В [( tкII + 273 ) 4
– ( tмII+ 273) 4
]
qмII рез
= 5,7*0,76 [( ) 4
– ( ) 4
] + 5,7*0,3 [( ) 4
–
Средний за II интервал коэффициент теплоотдачи излучением
ЈII изл
= , Вт/м 2
*К ЈII изл
= = 310,8 Вт/м 2
*К
Примим коэффициент теплоотдачи конвекцией Ј конв
II= 15 Вт/м 2
*К
Ј∑ 1
I
= ЈII конв
+ ЈII изл
, Вт/м 2
*К , Ј∑ 1
I
= 15 + 310,8 = 325,8 Вт/м 2
*К
Продолжительность II интервала периода нагрева
τII = F 0
IIS 2
, С τII= = 18182 С, 18182 : 3600 = 5часов
Температура в центре заготовки в конце II интервала периода нагрева
tцентII = tгII - Qцент II
*( tгII– tI-II), С tцентII= 1225 – 0,6*(1225 – 462,8) = 767,7 С
Средняя по сечению температура заготовки в конце II интервала периода нагрева
Температура поверхности металла изменяется от t н
мIII, С = 1000, доt к
мIII, С = 1250
Температура газа изменяется от t н
гIII, С = 1300, до t к
гIII, С= 1400.
Средняя в III интервале плотность потока результирующего излучения металла
qмIII рез
= С 0
*А [( tгIII + 273) 4
– ( tмIII + 273) 4
] + С 0
*В [( tкIII + 273 ) 4
–
qмIII рез
= 5,7*0,76 [( ) 4
– ( ) 4
] + 5,7*0,3[ ( ) 4
–
Средний за III интервал коэффициент теплоотдачи излучением
ЈIII изл
= tгIII – tмIII, Вт/м 2
*КЈIII изл
= = 673 Вт/м 2
*К
Ј∑ 1
II
= ЈIII конв
+ ЈIII изл
, Вт/м 2
*К , Ј∑ 1
II
= 15 + 673 = 688 Вт/м 2
*К
Продолжительность III интервала периода нагрева
τIII = F 0
III *S 2
, С τIII = = 18154 :3600 = 5часов
Температура в центре заготовки в конце III интервала периода нагрева
tцентIII = tгIII - Qцент III
*( tгIII– tII-III), С tцентIII = 1300 – 0,8(1300 – 884) = 1009 С
Перепад температур по сечению заготовки в конце периода нагрева
∆tнач = t к
м – tцентIII, С ∆tнач = 1250 – 1009 = 241 С
Общая продолжительность периода нагрева
τн = τI + τII + τIII, Cτн = 2 + 5 + 5 = 12часов
3.3 Период выдержки. Общее время пребывания металла в печи
В течение периода выдержки средняя температура продуктов
tг = t к
м + 50 = 1250 + 50 = 1300 С
В конце периода выдержки перепад температур по сечению заготовок ∆tкон, С. Тогда степень выравнивания.
Продолжительность периода выдержки τв = F 0
II * S 2
, С = 5часов
Общее время пребывания металла в печи
τ∑ = τн + τв, С τ∑ = 12 + 5 = 17 часов
4. Температурная диаграмма нагрева металла печи

Примим расстояние между садкой и боковыми стенками, равным аI = 0,5 м, садкой и сводом а2 = 1,0 м и садкой и торцевыми стенами а3 = 0,25 м.
Рабочее пространство имеет следующие размеры:
Ширина В = в + 2аI, м В = 0,7 + 2*0,5 = 1,7 м
Высота Н = h + а2, м Н = 0,80 +1 = 1,80 м
Длина L = l + 2а3,м L = 2,40 + 2*0,25 = 2,9 м
Примим, что выкатной под, стены и свод печи выполнены из шамота толщиной 0,15 м и диатомитового кирпича толщиной 0,30 м.
С учетом этого определите размеры печи:
Ширину В ,
,м В = 1,7 + 0,9 = 2,6 м
Высоту Н ,
, м Н = 1,80 + 0,9 = 2,7 м
Длину L ,
, м L = 2,9 + 0,9 = 3,8 м
6 . Мероприятия по охране труда и окружающей среде

Для безопасной работы персонала, обслуживающего нагревательные печи, обязательно выполнение правил по технике безопасности.
Взрывчатая смесь может образоваться, если до пуска печи газо­провод не был продут. Воздух, оставшийся в газопроводе, смеши­ваясь с газом, образует взрывчатую смесь. Продувка газопровода газом с удалением его через продувочную свечу и последующая проверка содержания в нем кислорода - обязательные операции, предотвращающие взрыв.
При резком снижении давления газа воздух через горелки может попасть в газопровод и образовать взрывчатую смесь. Для предупре­ждения этого необходимо газопровод и печь отключать при давлении менее 200-400 Н/м 2
.
Взрывчатая смесь образуется во время ремонта при плохой продувке газопровода или при проникновении в него газа через неплот­ности в задвижках. Во избежание этого надо устанавливать заглушку, отсекающую ремонтируемый участок газопровода от действующей сети, и своевременно продувать его.
Взрывчатая смесь образуется при попадании в воздухопровод газа или паров мазута через горелку при небольшом давлении воздуха, а также при неправильном пуске печи с отключенным венти­лятором, т. е. когда вначале подают газ и поджигают его, а затем включают вентилятор. При этом газ может проникнуть в воздухо­провод и образовать взрывчатую смесь, попадание которой на костер, горящий в печи, или факел запальника приводит -
к взрыву.
Для предупреждения взрывов при пуске печи предварительно включают вентилятор, продувают воздухопровод, а затем уже вклю­чают горелки.
Взрывы газов в печи, топке и борове могут произойти в следую­щих случаях:
· при недостаточной плотности запорных задвижек у горелок, через которые газ просачивается и заполняет печь;
· при нарушении инструкции при пуске печи, когда вначале подают
· газ, а потом подносят к горелке факел, который может погаснуть;
· в низкотемпературных печах, работающих при температурах иго
· выше 500 °
С (ниже предела воспламенения газа), когда газ подается с избытком; при этом газ, не успевший сгореть в топке; может образовать взрывчатую смесь в рабочем пространстве печи;
· при прекращении горения топлива в низкотемпературных печах с автоматическим регулированием температуры при выключении и включении горелок;
· при работе печи с недостатком воздуха, когда топливо, не сго­ревшее в печи, смешивается в боровах с воздухом, засасываемым через неплотности в шиберах и кладке, и образует взрывчатую смесь;
· при испарении мазута, когда его подают в большом количестве, особенно в начальный период пуска печи; при испарении его обра­зуется взрывчатая смесь.
· при перекрытии вентилей, установленных на трубах, подающих и отводящих воду от водоохлаждаемой арматуры (рам, заслонок, глиссажных труб ), оставшаяся в арматуре вода испаряется, давле­ние в трубах резко повышается, что может привести к разрыву вентилей. Для предупреждения этого регулировочные вентили следует устанавливать только на трубах, подводящих воду к арма­туре; на
Цилиндры пневмотолкателей и подъемников могут взорваться в том случае, если толщина их стенок, мала, и не рассчитана на давле­ние, оказываемое на стенки. Разрывы чугунных крышек и взрыв цилиндров особенно опасны.
Во избежание взрывов пневмоцилиндров толщину стенок следует
После сборки цилиндры должны подвергаться особым гидравлическим испытаниям при повышенном давлении.
Испытывать их компрессорным воздухом или паром запрещается.
Взрыв в селитровых ваннах может произойти при прогорании стенок тигля. При температурах свыше 600° С селитра интенсивно испаряется, осаждается на одежде персонала, обслуживающего ванны, стенах здания и оборудовании, что небезопасно. Поэтому при эксплуатации селитровых ванн необходимо соблюдать правила по технике безопасности. Нельзя использовать ванны с наружным обогревом, они должны быть с внутренним обогревом специальными трубчатыми электронагревателями. Должно быть исключено попа­дание в селитру аммонийных и фосфатных солей, алюминиевой и магниевой стружки и органических соединений, с которыми, соеди­няясь, селитра образует взрывчатые соединения
В масляных ваннах возможны перегрев и воспламенение масла. Для безопасной работы температура воспламенения масла должна быть на 80-100° С выше температуры нагрева деталей. В масляных ваннах имеются устройства для гашения пламени паром и сливные баки для аварийного спуска масла. Для предупреждения перегрева селитры или масла предусмотрены автоматическое регулирование температуры и автоматическая сигнализация, предупреждающие обслуживающий персонал о повышении температуры селитры или масла выше допустимой. При разогреве соль, застывшая на дне холодной соляной ванны, быстро плавится, тогда, как верхние ее слои находятся еще в твер­дом состоянии. При этом объем расплавленной соли увеличивается, гидростатическое давление на стенки тигля повышается, и он может взорваться. Во избежание этого соль в ваннах нельзя доводить до полного затвердевания. Если же она затвердела, то, используя специальные приспособления, расплавляют верхние слои соли. Влага в виде льда, снега или воды, попадая в расплавленную ванну, быстро испаряется, что приводит к взрыву и выбросу соли из ванны. Для предупреждения взрывов запрещается, загружать ванну деталями, поверхность которых покрыта льдом или снегом. Во избежание попадания влаги селитровые, масляные и щелочные ванны снабжают крышками и экранами.
Газовое топливо, продукты неполного горения и контролируемые атмосферы не имеют запаха, цвета и способны проникать через любые неплотности и даже фильтры противогазов.
По степени воздействия на организм человека вредные вещества подразделяют на 4 класса.
1) чрезвычайно опасные; 3) умеренно опасные;
Окись углерода - наиболее опасная составляющая газообраз­ного топлива и продуктов неполного горения газа. Она не имеет запаха, цвета и раздражающих свойств, которые могли бы своевре­менно сигнализировать о ее присутствии в атмосфере цеха.
Сернистые соединения (сероводород, сернистый газ, содержащиеся в газообразном топливе или в продуктах горения) вызывают раз­дражение слизистых оболочек и верхних дыхательных путей. Однако даже ничтожные концентрации сернистых соединений в атмосфере цеха быстро обнаруживаются по запаху. Углекислый газ, содержащийся в продуктах горения топлива, в полтора раза тяжелее воздуха, он может скапливаться на дне колодцев, в приямках и боровах. Отравление этим газом сопрово­ждается головной болью, шумом в ушах, сердцебиением и обмороком. Хронических отравлений не бывает.
Метан, ацетилен, этан и этилен - это составная часть про­мышленного газового топлива и в первую очередь природного газа. Метан иногда встречается в канализационных колодцах и трубах.
Аммиак - сильно пахнущий газ. Раздражает верхние дыхатель­ные пути.
Окислы азота могут образовываться при эксплуатации цианистых ванн для азотирования изделий. Удаляют их за пределы цеха с по­мощью мощной вентиляции.
Из цианистых соединений наиболее опасен цианистый водород, образующийся, при взаимодействии цианистых солей с влагой или соляной кислотой. При обслуживании цианистых ванн необходимо выполнять все правила .по технике безопасности.
В большинстве случаев отравление происходит через органы ды­хания. Поэтому основное внимание должна быть обращено на обеспе­чение безопасных концентраций вредных веществ в воздухе рабочей зоны, что достигается герметичностью аппаратуры и соответствующей вёнтиляцией промышленных помещений.
Для воздуха рабочей зоны производственных помещений уста­навливают предельно допустимые концентрации вредных веществ, утверждаемые Минздравом РФ, превышение которых не допускается.
Предельно допустимыми концентрациями вредных веществ в воз­духе рабочей. зоны являются такие, которые при ежедневной работё в пределах.8 ч в течение всего рабочего стажа не могут вызвать у работающих заболеваний или отклонений в состоянии здоровья.
Концентрации газов в атмосфере цеха определяют различными методами. Наиболее простым из них является_ метод определения с помощью бумаги (индикаторной), пропитанной различными реак­тивами,, цвет которых изменяется в зависимости от концентрации газа. Например, индикаторная бумага, пропитанная l%-ным раствором хлористого палладия и обработанная 5о/о-ным раствором уксусно­кислого натрия, при внесении в атмосферу, загрязненную окисью углерода, чернеет. При концентрации в атмосферё цеха 760 мг/м 3
СО индикаторная бумага сразу же чернеет, при концентрации 76 мг/м 3
- через 1 мин -, а при концентрации 7,6 мг/м 3
- через 20 мин.
С помощью различных газоанализаторов определяют концентра­ции газов в газопроводе или в печи перед ремонтом. Однако эти приборы не сигнализируют о повышении концентраций газов в рабо­чей зоне. Поэтому в таких помещениях, как, например, машинные залы на газоповысительных станциях, необходимо устанавливать автоматические газоанализаторы, сигнализирующие о повышении концентраций выше допустимых.
Повышение концентраций газов чаще всего связано с проникнове­нием их в производственные помещения при наличии неплотностей в газопроводах, при недостаточной продувке их или печей перед ремонтом. Безопасные концентрации достигаются абсолютной герме­тичностью газопроводов и запорной аппаратуры, тщательно кон­тролируемой при систематических осмотрах газовых коммуникаций.
Кузнечные и термические печи и раскаленный металл излучают большое количество теплоты. Интенсивность теплового излучения достигает 25-40 кДж/(см 2
• мин). При интенсивности 16 кДж/(см 2
• мин) на незащищенной поверхности тела могут появиться ожоги.
Для борьбы с тепловыделением применяют различные предохра­нительные устройства: душирующие переносные вентиляторы, за­щитные очки, футерованные заслонки, экраны с водяной или воздуш­ной завесой.
Для очистки воздуха применяется газоочистные аппараты: циклоны, фильтры, электрофильтр и пылеуловители мокрого типа.
Защита гидросферы от вредных сбросов осуществляется применением следующих методов: механическая очистка, физико – химические методы очистки, биологическая очистка.
1. Телегин А.С, Лебедев Н.С. Конструкции и расчет нагревательных печей. – М.: Машиностроение, 1975. – С. 280.
2. Кривандин В.А. Теория, конструкции и расчеты металлургических печей. – М.: Металлургия, 1986. – С. 359.
3.Мастрюков Б.С. Теория, конструкции и расчеты металлургических печей. – М.: Металлургия, 1986. – С. 271.
4. Долотов Г.П., Кондаков Е.А. Печи и сушила литейного производства. – М.: Машиностроение, 1990. – С. 303.

Название: Нагревательные печи в кузнечных цехах
Раздел: Промышленность, производство
Тип: курсовая работа
Добавлен 00:21:31 22 сентября 2010 Похожие работы
Просмотров: 662
Комментариев: 18
Оценило: 2 человек
Средний балл: 5
Оценка: неизвестно   Скачать

Срочная помощь учащимся в написании различных работ. Бесплатные корректировки! Круглосуточная поддержка! Узнай стоимость твоей работы на сайте 64362.ru
Привет студентам) если возникают трудности с любой работой (от реферата и контрольных до диплома), можете обратиться на FAST-REFERAT.RU , я там обычно заказываю, все качественно и в срок) в любом случае попробуйте, за спрос денег не берут)
Да, но только в случае крайней необходимости.

Курсовая работа: Нагревательные печи в кузнечных цехах
Написать Небольшое Эссе На Тему Благодарность Книгам
Курсовая работа: Учет товарно-материальных запасов
Эссе По Фильму Дьявол Носит Прада
Реферат: Poetry Analysis On Elliot Essay Research Paper
Реферат: Отчет по практике в Парфеньевской районной прокуратуре
Дипломная Работа На Тему Проектирование Привода Общего Назначения
Реферат: Осуществление градостроительной деятельности в Российской Федерации. Скачать бесплатно и без регистрации
Курсовая работа: Семья как социальный институт и как малая группа
Практическое задание по теме Технико-экономический анализ. Анализ состава и движения рабочей силы и эффективности использования р...
Реферат: Порівняльний аналіз конституції УРСР 1978 р. і конституції України 1996 р.
Курсовая работа: Бюджетные расходы на образование и культуру
Реферат На Тему Сущность Системы Калькуляции Себестоимости Продукции По Нормативным Затратам
Сочинение: Болдинская осень. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат: Общая характеристика транспортного комплекса России
Основы Социальной И Клинической Психиатрии Реферат
Общая Экология Реферат
Практическое задание по теме 6 Лекций по судебной медицине.
Краткое Сочинение Остроухова Золотая Осень
Реферат На Тему Зведений Фінансовий Баланс Держави
Старческая Болезнь Бред Ущерба Реферат
Реферат: ОТЧЕТ по производственной практике на ООО АТО Приморье-Арсеньев
Реферат: Э. Дюркгейм и правила социологического метода
Реферат: Основные операции коммерческих банков и риски банковской деятельности