Курсовая работа: Компоновка сборного перекрытия

⚡ 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻

1. Компоновка сборного железобетонного перекрытия
2. Проектирование предварительно напряжённой плиты
2.5 Компоновка поперечного сечения панели
2.7 Расчёт прочности сечений нормальных к продольной оси
2.8 Расчёт прочности по наклонным сечениям
2.9 Расчёт преднапряжённой плиты по предельным состояниям IIгруппы
2.10 Расчёт по образованию трещин нормальных к продольной оси
3. Проектирование наразрезного ригеля
3.1.1 Вычисление изгибающих моментов в расчётной схеме
3.1.2 Перераспределение моментов под влиянием образования пластических шарниров
3.2 Расчёт прочности ригеля по сечениям нормальным к продольной оси
3.3 Расчёт прочности ригеля по сечениям наклонным к продольной оси
3.4 Построение эпюры материалов ригеля в крайнем и среднем пролёте
4.2 Определение расчётной продольной нагрузки на колонну
4.3 Определение изгибающих моментов колонны от расчётной нагрузки
4.4 Расчёт прочности колонны первого этажа
5. Расчёт и конструирование отдельного железобетонного фундамента
6. Расчёт и конструирование монолитного перекрытия
6.1 Компоновка ребристого монолитного перекрытия
6.2 Расчёт многопролётной плиты монолитного перекрытия
6.3 Расчёт многопролётной второстепенной балки
6.3.4 Расчёт прочности по сечениям нормальным к продольной оси
6.3.5 Расчёт прочности второстепенной балки по сечениям наклонным к продольной оси
1. Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия

Ригели поперечных рам – трёхпролётные, на опорах жёстко соединены со средними колоннами, на стены опёрты шарнирно. Плиты перекрытий предварительно напряжённые многопустотные номинальной шириной 1900 мм и 2100 мм; связевые плиты номинальной шириной 2100 мм размещают по рядам колонн.
Рисунок 1 – Компоновка конструктивной схемы сборного перекрытия
2. Расчёт многопустотной плиты по предельным состояниям первой группы
Исходные данные. Многопустотная плита из тяжелого бетона класса В40 опирается поверху на железобетонные ригели каркаса, пролет ригелей – l p
=5,9 м. Нормативное значение временной нагрузки 3,5 кПа. Требуется рассчитать и законструировать плиту перекрытия. Класс рабочей арматуры принять А-V.
2.1 Расчет плиты по предельным состояниям первой группы

Для установления расчётного пролёта плиты предварительно задаёмся размерами сечения ригеля:
h p
=(1/12)*l p
=(1/12)*590=50 см, b p
=0.5*h p
=0.4*50=20 см.
Подсчёт нагрузок на 1м 2
перекрытия сводим в таблицу 1.
Таблица 1 – Нормативные и расчётные нагрузки на 1 м 2
перекрытия
Собственный вес многопустотной плиты с круглыми пустотами
На 1 м длины плиты шириной плиты 2,1 м действуют следующие нагрузки, Н/м: кратковременная нормативная p n
=1050*2,1=2205; кратковременная расчетная р=1260*2,1=2646; постоянная и длительная нормативная q n
=6130*2,1=12873; постоянная и длительная расчетная q=7074*2,1=14855,4; итого нормативная q n
+p n
=12873+2205=15078; итого расчетная q+p=14855,4+2646=17501,4.
2.1.2 Усилия от расчётных и нормативных нагрузок

Расчётный изгибающий момент от полной нагрузки:
M=(q+p)*l 2
0
*g n
/8=17501,4*6,3 2
*0.95/8=82487,4Н .
м.
Расчетный изгибающий момент от полной нормативной нагрузки:
M n
=(q n
+p n
)*l 2
0
*g n
/8=15078*6,3 2
*0.95/8=71065,4Н .
м.
То же, от нормативной постоянной и длительной временной нагрузок:
M ld
=q n
*l 2
0
*g n
/8=12873*6,3 2
*0.95/8=60672,9Н .
м.
То же, от нормативной кратковременной нагрузки:
M с
d
=р n
*l 2
0
*g n
/8=2205*6,3 2
*0.95/8=10392,6Н .
м.
Максимальная поперечная сила на опоре от расчетной нагрузки:
Q=(q+p)*l 0
*g n
/2=17501,4*6,3*0.95/2=52372,9Н.
Q n
=(q n
+p n
)*l 0
*g n
/2=15078*6,3*0.95/2=45120,9Н.
Q n
ld
=q n
*l 0
*g n
/2=12873*6,3*0.95/2=38522,5Н.
2.1.3 Установление размеров сечения плиты

Плиту рассчитываем как балку прямоугольного сечения с заданными размерами bxh=210х22 см (где b – номинальная ширина, h – высота плиты). Проектируем плиту одиннадцатипустотной. В расчете поперечное сечение пустотной плиты приводим к эквивалентному двутавровому сечению. Заменяем площадь круглых пустот прямоугольниками той же площади и того же момента инерции.
h f
=h f
’=(h-h 1
)/2=(22–14.3)/2=3.8 см;
тогда приведенная толщина ребер равна:
b p
=b=b f
’ – n*h 1
=207–11*14.3=49,7 см,
где b f
’=207 см – расчетная ширина сжатой полки.
h red
=h – (n*p*d 2
)/4b=22 – (11*p*15.9 2
)/(4*207)=11.5 см>10 см.
Рабочая высота сечения h 0
=22–3=19 см.
Толщина верхней и нижней полок h f
=(22–15.9) .
0.5=3 см.
Ширина ребер: средних – 2.9 см, крайних – 3 см.
Плита изготавливается из тяжелого бетона класса В40, имеет предварительно напрягаемую рабочую арматуру класса А-VI с электротермическим натяжением на упоры форм. К трещиностойкости плиты предъявляются требования 3‑ей категории. Изделие подвергают тепловой обработке при атмосферном давлении.
Призменная прочность бетона нормативная: R bn
=R b,ser
=29МПа, расчётная R b
=22МПа, коэффициент условий работы бетона g b2
=0.9; нормативное сопротивление при растяжении R btn
=R bt,ser
=2.1МПа, расчётное R bt
=1.4МПа; начальный модуль упругости бетона E b
=32.5*10 3
МПа.
Передаточная прочность бетона R bp
устанавливается так, чтобы при обжатии отношение напряжений s bp
/R bp
£0.75.
Нормативное сопротивление R sn
=R s,ser
=980МПа,
Расчётное сопротивление R s
=225МПа,
Модуль упругости E s
=1.9*10 5
МПа.
Предварительное напряжение арматуры назначаем таким образом, чтобы выполнялись условия . При электротермическом способе натяжения:
Определяем коэффициент точности натяжения арматуры
где n – число стержней напрягаемой арматуры, принимаем n=8.
При благоприятных влияниях предварительного напряжения g sp
=1–0.1= 0,9. При проверке по образованию начальных трещин в верхней зоне плиты g' sp
=1+0.1=1.1. Значение предварительного напряжения с учётом точности натяжения арматуры составит 0.9*600=540МПа.
2.1.4 Расчёт прочности плиты по сечению, нормальному к продольной оси
При расчёте прочности, сечение плиты принимается тавровым (полка нижней растянутой зоны в расчёт не вводится). Размеры сечения показаны на рисунке 2б. Вычисляем:
Высота сжатой зоны сечения: следовательно, нейтральная ось проходит в пределах сжатой полки, и сечение рассчитывается как прямоугольное шириной b f
’
=207 см.
Вычисляем характеристики сжатой зоны
ω=0,85–0,008·R b
=0,85–0,008·22·0,9=0,69
Вычисляем граничную высоту сжатой зоны
σ SP2
=γ sp
· σ SP
·0,7=0,84·471·0,7=276,95 МПа
Поскольку соблюдается условие x15 см→ требование удовлетворяется.
Рассчитываем прочность по наклонному сечению:
Для этого вычисляем кНм так как кН/cм<0,56g sw
=0,56·1075,4 = 602,22 кН/cм
Поперечная сила в вершине наклонного сечения
137,71·10 3
-407,3·134,04 = 83,12 кН
Условие прочности >83,12→прочность обеспечивается.
3.4 Построение эпюры материалов ригеля в крайнем и среднем пролёте

Арматуру 2 Ø16 доводим до опор 2Ø16 обрывается
Определяем момент воспринимаемый сечением арматуры 2Ø16 АV см 2

Арматуру 2 Ø10 доводим до опор и 2Ø10 обрывается
Определяем момент воспринимаемый сечением арматуры 2Ø10 АV
Сечение на первой опоре со стороны первого пролёта

Арматура 2 Ø20 доводим до опор и 2Ø20 обрывается
Определяем момент воспринимаемый сечением арматуры 2Ø20 АV см 2

Сечение на первой опоре со стороны второго пролёта
Арматура 2 Ø14 доводим до опор и 2Ø14 обрывается
Определяем момент воспринимаемый сечением арматуры 2Ø14 АV см 2

Определяем места теоретического обрыва продольных рабочих стержней и длину их анкеровки.
Поперечные силы в местах теоретического обрыва стержней определяем по эпюре Q
Сетка колонн 5,9х6,4 м, высота первого этажа 4,2 м, высота последующих 4,2 м, количество этажей 3. Нормативная нагрузка 3,5 кПа, район строительства – г Кострома. IV– снеговой район.
Бетон В 25 МПа, , арматура АII Мпа
Таблица – Сбор нагрузок на 1 м 2
на колонну
4.2 Определение расчётной продольной нагрузки на колонну

Собственный вес колонны сечением 30х30 и длиной 4,2 м с коэффициентом надёжности
4.3 Определение изгибающих моментов колонны от расчётной нагрузки

Находим при вычисленных размерах ригеля 50х15 см и сечении колонны 30х30.
Отношение погонных жесткостей, вводимых в расчёт.
Определяем максимальные моменты колонны при загружении 1+4 без перераспределения моментов. g=27,96 , временная , длительная , кратковременная
Разность абсолютных значений опорных моментов в узле рамы от длительных нагрузок кНм, от полной нагрузки кНм.
Изгибающие момента колонны подвала от длительных нагрузок кНм, от полной
Изгибающие момента колонны 1-го этажа от длительных нагрузок кНм, от полной
4.4 Расчёт прочности колонны первого этажа

Задаёмся j=1, m=0,025. Предварительно определяем сечение колонны
Сечение колонны принимаем 30х40 с площадью поперечного сечения 900 см 2

см. Для расчёта принимаем е=7,07 см.
Момент относительно растянутой арматуры
Определяем гибкость колонны при радиусе инерции
Для вычисления критической силы находим
Вычисляем критическую силу по формуле
Определяем граничную высоту сжатой зоны
Коэффициент армирования для расчёта брали μ=0,025
Поперечную арматуру принимаем d=8 мм.
Вылет консоли с учётом зазора принимаем l 1
=25 см
Высоту сечения консоли у грани колонны принимают равной , при угле наклона сжатой грани g=45° высота консоли у свободного края . Рабочая высота сечения консоли . Поскольку ®консоль короткая.
Рассчитываем армирование консоли. Консоль армируется продольной и поперечной арматурой. Изгибающий момент у грани колонны кНм. Расчётный изгибающий момент принимаем на 25% больше кНм.
Для определения площади продольной арматуры находим
Консоль армируют горизонтальными хомутами Æ6 АI с см 2
, с шагом S=10 см (при этом см и ) и отгибами 2Æ16 AIIIA s
=4,02 см 2
.
Проверяем прочность сечения консоли по условию
Рассчитываем стык колонны между первым и вторым этажом. Колонны стыкуют сваркой стальных листов между которыми устанавливаются при монтаже центрирующая прокладка толщиной 5 мм. Расчётное усилие в стыке принимаем по усилиям второго этажа N=642,73 кН. Концы колонны усиливают сварными сетками косвенного армирования, т. к. продольная арматура колонн в зоне стыка обрывается. Сварные сетки из арматуры класса АId s
=6 мм. Количество сеток не менее 4-х штук.
Находим коэффициент косвенного армирования
где - соответственно количество стержней, площадь сечения и длина стержня вдоль осей х и у (т.е. в продольном и поперечном направлении)
Назначаем размеры ячеек сетки колонны. При размерах сечения шаг сеток должен удовлетворять соотношению . При шаг ( мм.) принимаем равным s=55 мм. Число стержней , длина стержня (считая выступы по 10 мм) равна при этом см 2
. площадь сечения одного стержня d=6 мм см 2
, при шаге s=10 см=100 мм косвенный коэффициент армирования равен:
Коэффициент эффективности косвенного армирования
Приведённая призменная прочность бетона
Площадь сечения смятия площадки (пластинки) определяется из условия прочности на смятие ® см 2
.
Для квадратной пластинки см, принимаем пластинку размером 8х8х0,5 см.
Рассматриваем вариант бетонированного стыка ригеля с колонной, в этом случае изгибающий момент на опоре воспринимается соединительными стержнями в верхней растянутой зоне и бетоном, заполняющим полость между торцом ригеля и колонной. Принимаем для замоноличивания бетон класса B40, стыковые стержни из арматуры АII. Изгибающий момент ригеля на грани колонны М=235,51 кН. Ригель сечением 50х15 см, рабочая высота сечения .
Из таблицы находим η=0,725. Площадь сечения стыковых надопорных стержней
Определяем длину сварных швов стыковых стержней к закладным деталям ригеля. Усилие растяжения в стыке равно:
Требуемая суммарная длина сварных швов при высоте катета сварного шва мм, где – диаметр стыковых стержней
Расчётное сопротивление сварных швов составит
где 1,3 вводится для обеспечения надёжной работы сварных швов в случае перераспределения опорных моментов вследствии пластических деформаций. При 4-х стыковых стержнях и двусторонних швах длина каждого шва составит:
Конструктивное требование см, принимаем .
Находим длину стыковых стержней (складывается из размера сечения колонны, двух зазоров между колонной и торцами ригелей и 2-х длин сварных швов).
Закладная деталь приваривается к верхним стержням каркаса при изготовлении арматурных каркасов. Приняв ширину закладной детали равной ширине ригеля 150 мм и расчётное сопротивление металла растяжению , находим её толщину.
см, принимаем толщину при этом площадь пластины равна см 2
.
Длина закладной детали принимается из условия приварки верхних и нижних опорных стержней каркасов и не менее см, принимаем см.
5. Расчёт и конструирование отдельного железобетонного фундамента

Фундамент для колонны принимаем сборный, стаканного типа. Размеры фундамента принимаем в зависимости от геологических условий места строительства в разделе «Расчёт оснований и фундаментов»
Принимаем бетон класса B20, арматуру класса АIII.
Высота фундамента составляет , размеры квадратного фундамента в плане 2,7х2,7 м.
Давление на грунт от расчётной нагрузки по II ГПС составляет
Определяем изгибающие моменты в сечениях
Принимаем нестандартную сетку с одинаковой в обоих направлениях рабочей арматурой 15Æ10 АI с шагом s=14 см. см 2
.
Процент армирования расчётного сечения
6. Расчёт и конструирование монолитного перекрытия

6.1 Компоновка ребристого монолитного перекрытия

Проектируем монолитное ребристое перекрытие с продольными главными балками и поперечными второстепенными балками. При этом пролёт между осями рёбер равен (второстепенные балки располагаем через пролёта главной балки). Предварительно задаёмся размерами сечений балок:
- главная балка см. Принимаем см, см, принимаем см.
второстепенная балка см. Принимаем см, см, принимаем см.
6.2 Расчёт многопролётной плиты монолитного перекрытия

Рис. 8 Монолитная плита ребристого перекрытия
Арматура класса АIÆ6 МПа в сварной рулонной сетке.
Расчётный пролёт плиты равен расстоянию в свету между гранями рёбер в средних пролётах м.
В крайних пролётах при опирании плиты на наружнюю стену м
где м – привязка оси к внутренней грани стенки.
м – величина опирания плиты на стену.
Расчётный пролёт плиты в продольном направлении м.
Отношение пролётов - плита рассчитывается как работающая в коротком направлении.
Таблица – Нагрузки на 1 м 2
монолитного перекрытия
Для расчёта многопролётной плиты выделяем полосу шириной 1 м, при этом расчётная нагрузка на 1 м длины с учётом коэффициента кПа.
Изгибающие моменты балки определяем как для многопролётной неразрезной балки шириной 100 см с пролётами, равными шагу второстепенных балок с учётом перераспределения моментов.
Рис. 9 К расчёту плиты ребристого монолитного перекрытия
В средних пролётах и на средних опорах
Средние пролёты плиты окаймлены по контуру монолитно связанными с ними балками и под влиянием возникающих распоров изгибающие моменты уменьшаются на 20%, если условие не соблюдается и момент на средней опоре не надо уменьшать на 20%.
6.2.2 Подбор сечений продольной арматуры

В средних пролётах и на средней опоре см
Принимаем сетку 3Æ6 АI - см 2
и соответствующую сетку с шагом 100–200 мм в продольном и поперечном направлении.
Принимаем сетку 5Æ6 АI - см 2
и соответствующую сетку с шагом 100–200 мм в продольном и поперечном направлении.
На первой промежуточной опоре. Сечение работает как прямоугольное.
Принимаем сетку 5Æ6 АI - см 2
– две гнутые сетки по 3Æ6 в каждой.
6.3 Расчёт многопролётной второстепенной балки

Расчётный момент второстепенной балки равен расстоянию в свету между главными балками для средних пролётов.
где мм – ширина сечения главной балки.
где мм – величина опирания на стенку второстепенной балки.
Расчётные нагрузки на 1 м длины второстепенной балки.
- постоянная от веса плиты и пола кН/м.
- постоянная для балки сечением 20х40 кН/м.
- временная с учётом коэффициента кН/м.
Изгибающие моменты балки определяем как для многопролётной неразрезной балки с учётом перераспределения моментов.
В средних пролётах и на средних опорах
Отрицательный момент во втором пролёте на расстоянии от опоры определяется по формуле
где - коэффициент определяемый в зависимости от отношения можно принять равным 40% от момента на промежуточной опоре. кНсм.
- на первой промежуточной опоре кН
Высоту сечения определяем по опорному моменту при , поскольку на опоре момент определяют с учётом образования пластического шарнира. Находим .На опоре момент отрицательный – полка ребра в растянутой зоне. Сечение работает как прямоугольное с шириной ребра см.
В пролётах сечение тавровое с полкой в сжатой зоне. Расчётная ширина полки при равна см.
6.3.4 Расчёт прочности по сечениям нормальным к продольной оси

Сечение в средних пролётах и на средних опорах
На отрицательный момент во втором пролёте. Сечение работает как прямоугольное.
6.3.5 Расчёт прочности второстепенной балки по сечениям наклонным к продольной оси

кН. Диаметр поперечных стержней устанавливаем из условия сварки с продольными стержнями Æ20 мм. Принимаем мм АI – число каркасов 2 с см 2
.
Шаг поперечных стержней на приопорных участках при см.
Влияние свесов сжатой полки определяется по формуле
Поперечная сила в вершине наклонного сечения
Длина проекции расчётного наклонного сечения
Условие прочности кН кН – выполняется.
Проверка по сжатой наклонной полосе
®условие выполняется, прочность обеспечена.

Название: Компоновка сборного перекрытия
Раздел: Рефераты по строительству
Тип: курсовая работа
Добавлен 15:20:06 16 июня 2009 Похожие работы
Просмотров: 2908
Комментариев: 11
Оценило: 3 человек
Средний балл: 5
Оценка: неизвестно   Скачать

То же слоя цементного раствора d=20 мм (r=2200 кг/м 3
)
То же керамических плиток d=13 мм (r=1800 кг/м 3
)
В том числе: Постоянная и длительная
Срочная помощь учащимся в написании различных работ. Бесплатные корректировки! Круглосуточная поддержка! Узнай стоимость твоей работы на сайте 64362.ru
Ребятки, кто на FAST-REFERAT.RU будет заказывать работу до 26го мая - вводите промокод iphone, и тогда будете учавствовать в розыгрыше iphone xs)) сам только что узнал, что у них такие акции бывают (п.с. кстати не удивляйтесь что вас перекидывает на сайт с другим названием, так и должно быть)
Мне с моими работами постоянно помогают на FAST-REFERAT.RU - можете просто зайти узнать стоимость, никто вас ни к чему не обязывает, там впринципе всё могут сделать, вне зависимости от уровня сложности) у меня просто парень электронщик там какой то, тоже там бывает заказывает))
Спасибо, Оксаночка, за совет))) Заказал курсач, отчет по практике, 2 реферата и дипломную на REFERAT.GQ , все сдал на отлично, и нервы не пришлось тратить)
Я обычно любые готовые работы покупаю на сайте shop-referat.tk , и свои все там же на продажу выставляю, неплохой доп.заработок. А если там не нахожу то уже на referat.gq заказываю и мне быстро делают.
Да, но только в случае крайней необходимости.

Курсовая работа: Компоновка сборного перекрытия
Доклад по теме Иностранные инвестиции в экономику России в I полугодии 2004 г.
История Создания Баскетбола Реферат
Практическая Работа Разработка Организации
Комплексная характеристика Узбекистана
Контрольная работа по теме Системы отопления полом
Дипломная работа по теме Художественное начало и действенность фельетона
Дневник Практики Права Социального Обеспечения
Доклад: Культурная жизнь в Украине во второй половине 40-х - начале 50-х гг
Реферат по теме Экономические основы возникновения монополий и их формы
Химия 9 Класс Кузнецова Практическая Работа
Как Правильно Писать Заключение Курсовой Работы
Курсовая работа по теме Образ героя в мифологии древних кельтов (на примере ирландских саг)
Курсовая работа по теме Требования к электронному учебнику по иностранному языку и особенности его использования на занятиях
Нужен Отчет По Практике
Реферат по теме Cостояние после операции по поводу гангренозно-перфоративного аппендицита и местного гнойного перитонита
Дипломная Работа О Женщине Императрицы Александры
Дипломная работа по теме Ипотека в гражданском праве
Дневник Практики Мвд Пример
Учебное пособие: Бухгалтерский учёт на предприятии
Информация В Общении Людей Реферат По Информатике
Статья: Волна, несущая смерть
Доклад: Изгнанники в степи. Глава из книги "История Народа Хунну"
Сочинение: Своей земли минувшие дела ( по историческим романам В.Пикуля)