Конвертер для выплавки черновой меди - Производство и технологии дипломная работа

Главная

Производство и технологии
Конвертер для выплавки черновой меди

Технологический процесс выплавки черновой меди. Техническая характеристика конвертера, конструкция, принцип действия. Расчет и выбор оборудования в отделении. Прочностные расчеты узлов и деталей. Монтаж, ремонт, смазка и обслуживание механизма укрытия.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

Укрытие конвертера емкостью 40 тонн
Технико-экономические показатели проекта
1.1 Описание процесса конвертирования
Продувка штейна в конвертере - типичный окислительный процесс, осуществляемый для получения черновой меди.
Общая характеристика процесса кратко сводиться к следующему [1]. При продувке штейна воздухом в конверторе в присутствии кварцевого флюса происходит интенсивное окисление сернистого железа с образованием закиси железа и сернистого ангидрида. Закись железа соединяется с кремнеземом кварцевого флюса и образует шлак, а сернистый газ удаляется с отходящими газами. По мере шлакования железа штейн обогащается медью. Из-за различия в удельных весах и ограниченной взаимной растворимости конверторного шлака и обогащенного медью штейна они при остановке конвертора разделяются по слоям. Шлак периодически из конвертера сливают. Переработку штейна чаще всего производят до полного заполнения емкости конвертора белым штейном или белым матом (Сu 2 S), содержащего меди не менее 75% и иногда лишь десятые доли процента железа.
При переработке медного штейна, полученный в результате первого периода белый матт во втором периоде продувается воздухом без присадки кварца до получения черновой меди, в которой концентрируется золото и серебро. В этом периоде преимущественно происходит выгорание серы из полусернистой меди, часть которой переходит сначала в закись меди и затем взаимодействует с остающейся полусернистой медью с образованием металлической меди.
В результате экзотермических реакций, имеющих место при окислении серы и железа штейна, а также реакции шлакообразования в конверторе выделяется тепло, достаточное для ведения процесса конвертирования без затраты топлива.
Основные особенности конвертирования медных штейнов в отличие от конвертирования чугуна заключается в значительно большей степени окисления примесей (до 80% от веса исходного штейна против 6-8%, подлежащих окислению при бессемеровании чугуна); большей длительности процесса; большем выходе шлаке; относительно низкой температуре (1200-1300 против 1550-1600); ограниченной при существующих в конверторе условиях взаимной растворимости металлической и полусернистой меди, в то время как бессемеровский чугун по мере его рафинировки остается в конверторе в виде однородного нерасслаивающегося расплава; значительно большем сроке продувки одной операции (до двух суток вместо 15-20мин).
Скорость конвертирования штейнов, а следовательно, и производительность конвертора зависят главным образом от количества подаваемого воздуха. Последнее в свою очередь определяется влиянием начального состояния воздуха (давление, температура), состоянием расплава (состав, температура), конструкцией конвертора (размеры фурменных трубок, емкость конвертора) и положением конвертора (глубина положения фурм). Не смотря на то, что время прохождения пузырьков воздуха через слой жидкого штейна является очень коротким и, по подсчетам составляет 0,13сек, использование кислорода воздуха почти полное и обычно составляет около 95%. На каждый данный момент продувки количество кислорода в жидкой ванне составляет около одной стотысячной доли от того, которое может освоить ванна.
Реакции окисления, не смотря на недостаток кислорода, протекают очень быстро. В то же время при относительном недостатке воздуха по отношению ко всем имеющимся в данный момент сульфидам и при большой скорости прохождения воздуха не все сульфиды одновременно могут окисляться. В первую очередь протекает та реакция, для которой получается наибольшая убыль свободной энергии (изобарного потенциала). При этом порядок окисления сульфидов в расплаве определяется не только упругостями диссоциации сульфидов, но и в большей степени упругостями диссоциации образующихся окислов.
При температуре конвертирования наиболее устойчивым сульфидом является полусернистая медь, наименее устойчивым - сернистое железо. Что касается окислов, то, наоборот, наиболее устойчивой является закись железа, наименее устойчивой - закись меди. В первом периоде процесса конвертирования протекают реакции окисления Сu 2 S и FeS с образованием соответствующих окислов.
Основные экзотермические реакции первого периода процесса - это окисление сульфида железа кислородом воздуха
и шлакование образовавшейся закиси железа кремнеземом кварцевого флюса с образованием фаялита
В условиях обычного конвертирования медных штейнов реакция окисления FeS протекает быстро и, наоборот, реакция ошлакования в связи с необходимостью растворения кварца - медленно. При относительно низкой температуре в конверторе, а также при недостатке кварцевого флюса имеет место образование магнетита
Эта реакция сопровождается выделением тепла и повышением температуры в конверторе выше 1200 , что способствует взаимодействию магнетита с сернистым железом и кремнеземом кварцевого флюса с образованием фаялита по реакции
FeS + 3Fe 3 O 4 + 5SiO 2 > 5 ( FeOSiO 2 ) + SO 2 .
Как правило, в начале продувки при низкой температуре и значительном образовании магнетита конверторные газы обогащены азотом и содержат мало SO 2 . По мере разогревания конвертера концентрация SO 2 в газах повышается вследствие взаимодействия магнетита с FeS. При «холодном» ходе конвертора в связи с увеличением количества магнетита и уменьшением фаялита получающиеся шлаки будут густыми, содержащими много меди. Наоборот, при «горячем» ходе конвертора шлаки вследствие преимущественного содержания в них фаялита и малых количеств магнетита будут жидкими и содержащими мало меди.
Второй период характеризуется окислением полусернистой меди до закиси меди
и взаимодействием закиси меди с оставшейся массой полусернистой меди
Эти две быстро протекающие реакции сопровождаются практически полным использованием кислорода воздуха (не менее 90%). При этом на 1кг кислорода выделяется тепла в полтора раза меньше чем при окислении и ошлаковании сернистого железа в первой стадии процесса. Однако во втором периоде не образуется шлак, продувка идет безостановочно, без простоев на слив шлака и связанных с ним теплопотерь. Поэтому во втором периоде температура в конверторах повышается и тепла реакций второго периода достаточно для нормальной работы конвертора.
Упрощенный расчет продолжительности продувки штейна до сульфидного сплава (массы), содержащего 60% меди.
Предположим, при зарядке 40т конвертора залили 25т штейна, содержащего 20% меди, 25% серы и 48% железа (остальными составляющими пренебрегаем). В 60% сплаве должно содержаться 23% серы и 16% железа.
Введено в конвертор со штейном (т):
Примем переход меди в 60%-й сплав ориентировочно 90% с учетом перехода меди в конвертерный шлак, настыли на горловине и в напылнике, брызги, пыль и т. д. Тогда вес меди в 60% сплаве составит:
вес 60% сплава ориентировочно будет:
и в этом сплаве будет содержаться (т):
За время продувки в конверторе должно окисляться (т):
По реакциям Fe + 0,5O 2 = FeO и S + O 2 = SO 2 требуется кислорода на окисление одной тонны:
Потребуется ввести внутрь конвертора кислорода теоретически (т):
Предположим, воздухомер у конвертора показывает подачу воздуха к фурмам в среднем 300 м 3 /мин. Это составит кислорода:
по объему V = 300 Ч 0,21 = 63 м 3 /мин,
или по весу G = 63 / 22,4 Ч 32 = 90 кг/мин.
Из этого количества часть (обычно не более 5%) не используется внутри конвертора, часть теряется при фурмовании, часть может потеряться через щели воздухопроводов и сальников.
Для расчета примем, что использование кислорода на реакции внутри конвертора составляет 80% (не считая воздуха, теряемого при наклонении конвертора, за время его простоя, если воздуходувка не останавливается, и т. д.). Этот коэффициент должен уточняться на каждом заводе его исследовательской группой.
То есть, воздуходувка должна подавать 108,2 Ч 300 = 32460 м 3 воздуха.
Практически на заводах первая продувка после зарядки конвертора не всегда продолжается так долго, иначе говоря, к концу продувки сульфидный расплав, содержащий не 60% меди, а меньше.
По методике этого расчета составлена таблица 1.2.
Количество меди в исходном штейне, %
Количество меди в обогащенной сульфидной массе, %
Расчет количества конвертеров при штейне 20% и суточном плане 175т.
При работе воздуходувной машины V = 21000м 3 /ч, на получение одной тонны меди требуется 0,3 часа. С учетом степени использования конвертера под дутьем 72% требуется t Д = 0,3 / 0,72 = 0,416 ч.
Для получения на одном конвертере 175 т меди требуется
При выполнении суточного плана в работе должно находится
На рисунке 2.1 представлен конвертер емкостью 40 т., который состоит из бочки 1 установленной на опорных роликах 2. Опорные ролики попарно закреплены на стальных сварнолитых балансирах (траверсах), установленных, на чугунных подушках.
Рисунок 2.1 - Конвертер емкостью 40 тонн
Привод поворота бочки осуществляется от электродвигателя 4 мощностью 30 кВт через редуктор и открытую зубчатую пару 3. Бандаж на бочке со стороны привода отлит заодно с зубчатым венцом.
Для остановки бочки и удержания ее при любом угле поворота имеются два тормоза TKП 300.
Напыльник 5, массивная стальная коробка прямоугольного, круглого или полукруглого поперечного сечения закрепляется над горловиной конвертора и соединяется с газоотводящей системой. Назначение напыльника, обеспечить высокую степень сбора отходящих газов при минимальных подсосе воздуха и выбросе газа в атмосферу цеха.
Футеровка корпуса, хромомагнезитовый и магнезитовый кирпич.
Горизонтальные конверторы характеризуются диаметром и длиной корпуса (бочки) и разделяются на конструкции с верхним отводом (отсосом) газов (рисунок 2.1) и боковым или осевым отводом. Последние как новые прогрессивные конструкции находятся в стадии производственных испытаний и внедрения в производство, медного штейна. Горизонтальные конверторы с верхним отводом газов (через горловину) типизированы - выпускаются двух типоразмеров по ёмкости 80 и 40 т. Наиболее распространены 80 т конверторы. Эксплуатируются конверторы нетипизированных емкостей, установленные в прежние годы.
Разработкой конструкции укрытия и герметичного напыльника конверторов занимались многие конструкторы заводов и институтов, однако применительно к условиям медеплавильных заводов этот вопрос до сих пор не нашел удовлетворительного решения. Как правило, при эксплуатации напыльников в условиях обычного конвертирования медных штейнов не обеспечивается герметичный отсос газов, имеют место большое настылеобразование на отдельных участках внутренней стенки напыльника и другие недостатки [3].
На некоторых заводах для достижения большей герметичности конвертера проектируют конструкцию укрытия в виде ворот, которые открываются за счет двигателей. Нижняя часть передней стенки напыльника выполнена в виде подвижной заслонки. Высота напыльника соответствует высоте газового фонтана, но передняя стенка имеет наклон в сторону газохода.
Опыт этих заводов свидетельствует о том, что улучшение газового и температурного режима достигнуто вследствие металлической конструкции в виде укрытия и увеличения высоты напыльника, что в условиях уральских заводов (Кировград, Красноуральск, Карабаш) осуществить невозможно ввиду очень малой высоты подкрановых путей и не спланированного заранее участка цеха под конструкцию. В связи с этим улучшить газовый и температурный режимы напыльника можно только большей его герметизацией и усилением искусственного его охлаждения и отдельным укрытием каждого конвертера по отдельности.
В результате проведенных испытаний водяного охлаждения получены положительные результаты: температура подводимой воды колебалась в пределах 25-30, отводимой от кессонов - до 40-50; забивания водопроводов и кессонов не было; признаков износа охлаждаемых секций не было (прогар, коробление) в период нормального поступления воды; совершенно отсутствовало настылеобразование на внутренней стенке секций.
Зазоры между фартуком горловины и напыльником устраняют несколькими способами.
Способ первый. Кессонированный напыльник неподвижен, боковые зазоры перекрываются неподвижными листами, спереди на цепях подвешен лист.
Плюсы конструкции: нет ни одного механического привода.
Недостатки: не обеспечена достаточная герметизация, т. к. не возможно плотное прилегание переднего листа, не перекрыт зазор между задней частью напыльника и фартуком горловины (Концентрация SO 2 в отходящих газах составляет 4,5-5%)
Способ второй. Боковые зазоры также как в первом способе, передний и задний зазоры устранены с помощью подвижных приводных заслонок. Привод может быть как гидравлического, так и механического исполнения. На рисунке 2.2 представлен второй способ зазора между фартуком горловины и напыльником.
2 - водоохлаждаемая часть напыльника
Рисунок 2.2 - Второй способ зазора между фартуком горловины и напыльником
Плюсы: высокая степень герметизации (концентрация сернистого газа составляет 6 -7%).
Недостатки: повышенное настылеобразование на неохлаждаемых заслонках.
Способ третий. Напыльник лежит на фартуке горловины, благодаря этому обеспечиваются минимальные зазоры. Перед выводом конвертора из под дутья часть водоохлаждаемого напыльника (забрало) поднимается и телескопически втягивается в другую часть напыльника. На рисунке 2.3 представлен третий способ зазора между фартуком горловины и напыльником.
Рисунок 2.3 - Третий способ зазора между фартуком горловины и напыльником
Плюсы: достаточная степень герметизации, отсутствие настылеобразования.
Недостатки: подвижная часть связана с системой водоснабжения гибкими металлическими шлангами, которые постоянно выходят из строя.
Новейшие схемы технологического процесса, осуществляемые в конверторах, и форсирование этих процессов требуют разработки и применения более совершенных в конструктивном отношении напыльников, отличающихся большой механической и термической стойкостью.
Заслуживает внимания конструкция напыльника завода Коппера Клифа (США), где над напыльником установлен концентрический зонт с зазором между стенками около 100 мм и вытяжной трубой, выведенной над крышей цеха. Благодаря интенсивному лучеиспусканию воздух в пространстве между напыльником и зонтом нагревается и создает сильную тягу, отсасывающую выбивающиеся из-под напыльника газы, сернистый газ из ковшей при сливе шлака и т.д. Этим простым мероприятием в значительной степени улучшается атмосфера в цехе. Однако установить такой зонт можно только, если это допускает расположение балок подкрановых путей.
Отмеченные недостатки устранены в конверторах с боковым отводом газов. По данным зарубежной практики (Бельгия), эти конверторы выдают газы с 8-10%-ным содержанием сернистого ангидрида (примерно в 2 раза выше, чем в обычных конверторах); из них не выделяются (или выделяются в значительно меньшем количестве) газы в атмосферу цеха; они допускают загрузку материала во время дутья, не требуют установки напыльника. Вместе е тем конструкция конвертора более сложна и громоздка; конвертор занимает примерно на 30% больше площади, чем обычные конверторы той же емкости. Схема конвертора с боковым отводом газов изображена на рисунке 2.4.
Рисунок 2.4 - Схема конвертора с боковым отводом газов: 1 - бочка; 2 - П-образный газоход; 3,7,8 - люки для чистки; 4 - уплотнение; 5 - царга; 6 - камера; 9 - противовес; 10 - опора; 11 -фурмы.
Как отмечалось выше главные недостатки в машине - это недостаточная герметичность конвертера. Для устранения этих недостатков предлагается: установить укрытие конвертера, состоящая из подвижных ворот приводимых в действие приводом с цепной передачи как изображено на рисунке 2.5.
Кинематическая схема привода укрытия изображена на рисунке 2.6.
Рисунок 2.6 - Кинематическая схема привода укрытия
2 - Предохранительная втулочно-пальцевая муфта
3 - Редуктор трехступенчатый горизонтальный 1Ц3У-200-80-12У1
3.1 Расчет нагрузок и мощности привода
На рисунке 3.1 представлены силы, для расчета момента, возникающего при передвижении ворот.
Рисунок 3.1 - Силы, для расчета момента
где f тр - коэффициент трения качения в подшипниках качения принимается от 0,01 до 0,001, принимаем f тр = 0,01;
Определение требуемой мощности выполняем по методике, изложенной в [4].
Для привода створок при ходе 2420 мм примем привод с электродвигателем, редуктором и цепной передачей. Время открывания ворот
где v - Скорость перемещения створки примем, v = 0,1 м/с.
Требуемая мощность электродвигателя
Выбираем асинхронный электродвигатель АИР 100L4У3 с ближайшей стандартной мощностью Р э = 4 кВт, асинхронной частотой вращения n c = 1500 мин -1 и скольжением S = 4,7%. Присоединительные размеры вала для муфты: d = 28мм, ? = 50 мм.
3.2 Прочностные расчеты основных узлов и деталей машины
Расчет оси верхних колес. Расчет на срез выполнен по методике, изложенной в [4]. Ось подвески в опасном сечении имеет диаметр 40 мм, в количестве четырех штук. Масса створки по проекту приблизительно равна 50 кН. Так как подвески расположены асимметрично, то для расчета примем нагрузку на одну подвеску как полную массу створки.
Расчет на срез должен удовлетворять следующему условию
где допускаемое напряжение среза, для стали принимаю = 50МПа.
Прочность осей подвески обеспечена.
3.3 Расчет унифицированных деталей и узлов машины
Расчеты выполнены по методике, изложенной в [4].
Для предварительных расчетов примем диаметр делительной окружности звездочки равным 200 мм.
Требуемая частота вращения звездочки
Передаваемая мощность на выходном валу редуктора
Крутящий момент на входном валу редуктора
Крутящий момент на выходном валу редуктора:
Параметры выбираемого редуктора должны удовлетворять следующим условиям
Где Т ном - номинальный крутящий момент на выходном валу редуктора, приводимый в каталоге в тех. характеристиках для каждого редуктора, Н · м;
Т расч - расчетный крутящий момент на выходном валу редуктора, Н · м.
Расчетный крутящий момент на выходном валу редуктора
Где Т треб - требуемый крутящий момент на выходном валу, Н м;
К реж , - коэффициент режима работы.
При известной мощности двигательной установки
где Р треб - мощность двигательной установки, кВт, Р треб = 4кВт;
п вх - частота вращения входного вала редуктора, об/мин, = 1429,5 об/мин;
u - передаточное число редуктора, u = 40;
- коэффициент полезного действия редуктора, = 0,913
Коэффициент режима работы определяется как произведение коэффициентов
К реж = К 1 Ч К 2 Ч К 3 Ч КПВ Ч К рев ,
где К 1 - коэффициент типа и характеристик двигательной установки;
К 2 - коэффициент продолжительности работы;
К 3 - коэффициент количества пусков;
КПВ - коэффициент продолжительности включений;
К рев - коэффициент реверсивности, при нереверсивной работе К рев = 1,0 при реверсивной работе К рев = 0,75.
Тогда по каталогу выбираем редуктор трехступенчатый горизонтальный 1Ц3У-200-80-12У1, его технические характеристики:
межосевое расстояние выходной ступени 200 мм
номинальный крутящий момент на выходном валу 2500 Н м
В механизмах широко используются автоматические нормально замкнутые тормоза с пружинным и электромагнитным или электрогидравлическим приводом типа ТКТ, ТКП, ТКГ. При легком режиме работы целесообразно применять более дешевые тормоза типа ТКТ или ТКП.
Расчетный тормозной момент определяется по формуле
где К т - коэффициент запаса торможения, К т = 1,5;
М ст.т - статический крутящий момент при торможении.
Муфты выбирают в зависимости от передаваемого вращающего момента и условий работы
Где М р - расчетный вращающий момент;
[М к ] - допускаемый вращающий момент, который способна передать муфта, принимаю по ГОСТ 21424-93 [М к ] = 1000 Н · м.
Где К 1 - коэффициент, учитывающий степень ответственности соединения, К 1 = 1,8;
К 2 - коэффициент режима работы, К 2 = 1;
К 3 - коэффициент углового смещения, К 3 = 1,5.
Расчетный вращающий момент удовлетворяет условиям допускаемого вращающего момента
Выбираем муфту упругую втулочно-пальцевую МУВП 5 ГОСТ 21424-93, крутящий момент которой 125кН. Тормоз для данного привода не требуется, так как червячная передача самотормозящая.
Выбираем роликовую цепь ГОСТ 13568-97
Площадь опорной поверхности шарнира цепи = 788 ммІ
Масса одного погонного метра цепи = 11 кг/м
Диаметры делительных окружностей звездочек
где n - частота вращения ведущей звездочки, об/мин
Расчет подшипника на оси ведомой звездочки.
Шарикоподшипник радиальный-сферический двухрядный средней серии
Размеры подшипника: d = 40 мм, D = 90 мм, B = 23 мм, r = 2,5 мм
Динамическая грузоподъёмность C = 29,6 кН
Статическая грузоподъёмность = 12,2 кН
Суммарная осевая нагрузка на подшипник: F = 0 кН
Частота вращения кольца подшипника: n = 400 об/мин
Параметры осевого нагружения: е = 0,23
Эквивалентная динамическая нагрузка
где Х - коэффициент радиальной нагрузки;
К б = 1,3 - коэффициент безопасности;
К Т = 1 - температурный коэффициент, зависит от t подшипника,. t = 100° тогда t ?105°;
V - коэффициент вращения, V = 1 при вращении внутреннего кольца относительно направления нагрузки
р = 1,3 Ч 1 (1 Ч 1 Ч 0,092 + 0 Ч 0) = 0,12кН.
Долговечность подшипника при максимальной нагрузке
Р - эквивалентная динамическая нагрузка;
Формула справедлива, так как выполняется условие Р?0,5 С.
Так как задан типовой режим нагружения, то эквивалентная долговечность подшипника
где = 0,18 - коэффициент эквивалентности.
Поскольку L Е ? 12500 ч, то выбранный подшипник удовлетворяет условиям работы.
Индивидуальная (закладывается при сборке узла)
ручная пластичная через масленки 1.3.Ц6 ГОСТ 19853-74
Теоретические процессы огневого рафинирования меди. Расчеты сырья, технико-экономические показатели. Выбор состава черновой меди. Физико-химические принципы и реакции процесса плавки. Термодинамические закономерности процесса окислительного рафинирования. курсовая работа [2,6 M], добавлен 08.05.2012
Теоретические основы огневого рафинирования меди. Принцип действия и конструкция печи, преимущества и недостатки использования, автоматизация и контроль. Расчет материального и теплового баланса, печи, освещения, вентиляции, экономических показателей. курсовая работа [336,1 K], добавлен 26.05.2015
Назначения, техническая характеристика и область применения станка, подлежащему ремонту. Конструктивные особенности исправляемого узла и описание его работы и системы смазки. Дефектация деталей при починке. ТехнологическИЙ процесс обработки запчасти. методичка [38,7 K], добавлен 20.01.2011
Конструкция разрабатываемого центробежного насоса ВШН-150 и его техническая характеристика. Конструкционные, прокладочные и набавочные материалы, защита насоса от коррозии. Техническая эксплуатация, обслуживание, ремонт узлов и деталей, монтаж насоса. курсовая работа [3,0 M], добавлен 26.04.2014
Общие сведения о меди, ее свойства и области применения. Основные минералы меди. Организация медеплавильного цеха ОАО "СУМЗ". Процесс плавки в жидкой ванне. Конструкция печи Ванюкова. Устройство конвертера и особенности конвертирование медных штейнов. курсовая работа [1003,0 K], добавлен 19.01.2011
Техническая характеристика ленточного тормоза, его конструкция и принцип действия, монтаж и обслуживание. Определение усилий, необходимых для полного торможения спускаемого груза. Расчет тормозной ленты и барабана лебедки на прочность, усилия натяжения. курсовая работа [144,6 K], добавлен 26.01.2014
История развития металлургии меди. Технологический процесс получения отливки методом литья в разовые литейные формы. Чертеж модельно литейных указаний. Выбор оборудования для формообразования поковки. Технологические методы обработки поверхностей. курсовая работа [1,0 M], добавлен 21.01.2010
Работы в архивах красиво оформлены согласно требованиям ВУЗов и содержат рисунки, диаграммы, формулы и т.д. PPT, PPTX и PDF-файлы представлены только в архивах. Рекомендуем скачать работу .

© 2000 — 2021



Конвертер для выплавки черновой меди дипломная работа. Производство и технологии.
Контрольная Работа Номер 3 Математические Основы Информатики
Безопасность Рабочего Места Реферат
Реферат по теме Специфика интонации немецкой речи в сопоставительном аспекте с английским и русским языками
Курсовая Работа На Тему Методика Изучения Квантовой Оптики В Базовой И Профильной Школах
Анализ основного капитала и оценка эффективности его использования
Реферат На Тему Русские Художники Xix Века. Исаак Ильич Левитан
Эссе На Психолого Педагогическую Тему
Реферат: Гражданские процессуальные правоотношения 3
Реферат: Современное состояние советской мифологии. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат: Финансовый менеджмент 25
Темы Курсовых Работ По Детской Литературе
Магистерская Работа На Тему Управление Качеством Высшего Образования
Конфликты Дипломная Работа
Курсовая работа: Ценообразование в системе маркетинга. Скачать бесплатно и без регистрации
Курсовая работа по теме Особенности развития организации на различных стадиях жизненного цикла
Умный В Гору Не Пойдет Сочинение Егэ
Классификация Рынков Реферат
Автомобильный Транспорт Реферат
Шпаргалка: Римское частное право
Сила Совести Судьи Велика Эссе
Особенности игровой деятельности детей с интеллектуальной патологией - Педагогика реферат
Процессуальное соучастие в хозяйственном судопроизводстве - Государство и право курсовая работа
Правовые и нормативные основы охраны труда - Безопасность жизнедеятельности и охрана труда презентация