Конструктивный мидель шпангоут сухогрузного судна. Курсовая работа (т). Транспорт, грузоперевозки.
⚡ 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻
Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.
Помощь в написании работы, которую точно примут!
Похожие работы на - Конструктивный мидель шпангоут сухогрузного судна
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Нужна качественная работа без плагиата?
Не нашел материал для своей работы?
Поможем написать качественную работу Без плагиата!
Конструктивный мидель шпангоут сухогрузного судна
Судно соответствует требованиям
Правил.
Сухогрузное судно с кормовым
расположением МКО и жилой надстройкой, баком, ютом, наклонным форштевнем без
бульбы, транцевой кормой. Судно двухпалубное с грузовыми люками, двойным дном,
одинарным бортом. Делится на водонепроницаемые отсеки поперечными переборками в
соответствии с требованиями Правил. Судно с избыточным надводным бортом.
Перевозимый груз штучный: контейнеры, ящики, груз на поддонах (паллетах).
1. Выбор системы набора
перекрытий, марки и категории стали, шпации
Так как L >100÷120 м - днище и
верхняя палуба - продольная система набора;
Борт и нижняя палуба - по поперечной
системе набора;
L =141 м марка стали принимается 09Г2С с R eH =315
МПа и коэффициентом использования механических свойств η =0,78;
.
Вычерчивание обводов мидель-шпангоута
Радиус скругления скулы
равен высоте двойного дна = 1,12 м.
разделив на длину одной
шпации 750 мм получим 125 шпаций. Т.е. в оставшейся грузовой части будет 5
трюмов по 25 шпаций.
Принимаем Н ТР =5200
мм; Н ТВИН =4480 мм.
. Расчетные нагрузки на
корпус со стороны моря и под грузом
Расчетные нагрузки на
корпус судна со стороны моря обозначаются статическим Pst и динамическим
Pw давлением воды.
Статические нагрузки,
действующие на корпус судна со стороны моря, определяются по формуле:
где -
расстояние от КВЛ до расчетной точки;
Для точек приложения
усилий, расположенных ниже ВЛ:
где -
волновое давление на уровне ВЛ; ;
- параметр, учитывающий
скорость судна =16
уз.
где для
поперечных разрезов в нос от миделя;
- расстояние
рассматриваемого поперечного разреза от ближайшего перпендикуляра, м.
Результат умножения будет
не меньше 0,6.
Нагрузка, вызванная
перевозимым грузом
Расчетное давление на
второе дно от контейнеров определяется по формуле:
где -
расчетный вес груза, берем 1 т/м 3 ;
- ускорение свободного
падения, 9.81 м/c 2 ;
- высота расположения
груза, для второго дна 5.20 м, для нижней палубы - 4.48 м;
- расчетное ускорение в
вертикальном направлении, м/c 2 :
где -
составляющие ускорений от вертикальной, килевой и бортовой качек:
отстояние от центра
тяжести судна до расчетной точки м.
где с = 0.8; В- ширина
судна, равная 19.1 м; h - начальная метацентрическая высота, равная м.
Поэтому, нагрузка от
груза на второе дно:
Определение необходимых
характеристик: момента инерции, момента сопротивления корпуса судна.
где -
коэффициент использования механических свойств, равен 0.78 для марки стали
09Г2С;
Волновой изгибающий
момент, вызывающий перегиб корпуса судна:
Волновой изгибающий
момент, вызывающий прогин судна:
где -
волновой коэффициент, а -
коэффициент общей полноты.
За суммарный изгибающий
момент принимаем его максимальное значение.
Момент сопротивления
поперечного сечения корпуса в средней части судна должен быть не менее:
За момент сопротивления
корпуса принимаем большее его значение 3.8 м 3 .
Момент инерции
поперечного сечения корпуса в средней части должен быть не
менее:
Полученные величины W
и I используются для сравнения с геометрическими характеристиками
эквивалентного бруса, которые рассчитываются для миделевого сечения корпуса
судна.
Ширина горизонтального
киля не более 2000 мм. Толщина его должна быть на 2 мм больше, чем толщина
внешней обшивки дна. Ширина скулового пояса определяется положением верхней и
нижней кромок. Нижняя кромка соответствует точке соединения плоской части
обшивки дна с криволинейной. Верхняя кромка в расчетах должна быть выше второго
дна не менее чем на 200 мм. Толщину скулового листа выбираем большую из смежных
поясьев.
Проектирование
наружной обшивки корпуса
Проектирование наружной
обшивки днища
Расчетная схема пластины
внешней обшивки дна:
· Толщина внешней обшивки
днища относительно условий прочности:
где m -
коэффициент изгибающего момента, равен 15.8;
- расчетная суммарная
нагрузка на обшивку днища, 91.4 кПа;
- для продольной
системы набора равен 0.6;
- нормативный предел
текучести, 301 МПа;
- надбавка на износ и
коррозию, мм;
Т
- средний срок службы судна, равен 24 года;
U
- скорость коррозии борта, равна 0.17 мм/год;
· Толщина наружной обшивки
днища из условий устойчивости:
Сжимающие напряжения в днище от
общего продольного изгиба
Момент инерции
поперечного разреза корпуса
- момент сопротивления
палубы в средней части судна, 3.8 м 3 ;
Критические напряжения 183.7
МПа определяются из условий устойчивости пластин наружной обшивки, при этом k =1.0
- коэффициент запаса устойчивости для пластин.
Так как ,
то расчетная формула эйлеровых напряжений будет иметь вид:
Толщина пластины внешней
обшивки, котороя соответсвует условиям стойкости:
где b - сторона
пластины, принимающая нормальные сжимающие напряжения, равна 0.75 м;
n
- коэффициент, учитывающий систему набора и распределение сжимающих нагрузок по
высоте пластины, равен 4;
· Толщина наружной обшивки
днища относительно условий минимальной строительной толщины:
Минимальная строительная толщина
должна быть не меньше, чем:
Прямая проверка
устойчивости назначенной толщины днищевой обшивки. Для заведомого обеспечения
устойчивости принимаем толщину наружной обшивки S = 16 мм;
При отношении расчетная
формула для критических напряжений будет иметь вид:
· Выбор толщины
горизонтального киля:
Проектирование наружной
обшивки борта.
Расчетная схема пластины внешней
обшивки борта:
· Толщина внешней обшивки
борта относительно условий прочности:
где m -
коэффициент изгибающего момента, равен 15.8;
- расчетная суммарная
нагрузка на обшивку борта, 82.2 кПа;
- для поперечной
системы набора борта равен 0.6;
- нормативный предел
текучести, 301 МПа;
- надбавка на износ и
коррозию, мм;
Т
- средний срок службы судна, равен 24 года;
U
- скорость коррозии борта, равна 0.17 мм/год;
· Толщина наружной обшивки
борта из условий устойчивости:
k =1.0 - коэффициент запаса устойчивости для пластин.
Сжимающие напряжения в борту от
общего продольного изгиба
Критические напряжения 138.7
МПа определяются из условий устойчивости пластин наружной обшивки.
Толщина пластины внешней
обшивки, котороя соответсвует условиям стойкости:
где b = H ТР =5.2
м - сторона пластины, принимающая нормальные сжимающие напряжения (расстояние
от 2 го дна до нижней палубы);
n
- коэффициент, учитывающий систему набора и распределение сжимающих нагрузок по
высоте пластины:
=1.1 для пластины,
которая подкреплена балками полособульбового профиля;
Для нахождения необходимо
по отношению треугольников найти сжимающее напряжение в нижней палубе и взять
как отношение
меньших напряжений к большим (для 2 дна и нижней палубы).
для одинарного борта в
сухом трюме.
17.5 мм, принимаем 18
мм для заведомого обеспечения устойчивости.
· Толщина наружной обшивки
борта относительно условий минимальной строительной толщины:
Минимальная строительная толщина
должна быть не меньше, чем:
Выбираем толщину
наружной обшивки борта S БОР = 18 мм;
Принимаем толщину
скулового листа S СКУЛ = S ДН = 18 мм.
Проектирование настила
верхней палубы.
Расчетная схема пластины верхней
палубы:
· Толщина настила верхней
палубы относительно условий прочности:
где m -
коэффициент изгибающего момента, равен 15.8;
- расчетная суммарная
нагрузка на настил палубы:
- для продольной
системы набора равен 0.6;
- нормативный предел
текучести, 301 Мпа;
- надбавка на износ и
коррозию, мм;
Т
- средний срок службы судна, равен 24 года;
U
- скорость коррозии борта, равна 0.1 мм/год;
· Толщина настила верхней
палубы из условий устойчивости:
Сжимающие напряжения в палубе от
общего продольного изгиба при прогибе
Момент инерции
поперечного разреза корпуса
- момент сопротивления
палубы в средней части судна, 3.8 м 3 ;
Критические напряжения 201.4
МПа определяются из условий устойчивости пластин настила верхней палубы, при
этом k =1.0 - коэффициент запаса устойчивости для пластин.
Так как ,
то расчетная формула эйлеровых напряжений будет иметь вид:
Толщина пластины внешней обшивки,
котороя соответсвует условиям стойкости:
где b - сторона
пластины, принимающая нормальные сжимающие напряжения, равна 0.75 м;
n
- коэффициент, учитывающий систему набора и распределение сжимающих нагрузок по
высоте пластины, равен 4;
· Толщина настила верхней
палубы относительно условий минимальной строительной толщины:
Минимальная строительная толщина
должна быть не меньше, чем:
· Прямая проверка
устойчивости назначенной толщины настила палубы:
При отношении расчетная
формула для критических напряжений будет иметь вид:
Проектирование настила
нижней палубы.
Нижняя палуба
проверяется только по минимальной строительной толщине:
Принимаем S НП = 8
мм для заведомого обеспечения прочности.
Проектирование
балок днища, второго дна и настила второго дна
Расчетная схема пластины
обшивки второго дна:
·
Толщина настила второго дна относительно условий прочности:
где m - коэффициент
изгибающего момента, равен 15.8;
- наибольшее расчетное
давление, кПа;
- коэффициент
продольной системы набора, равен 0.8;
- нормативный предел
текучести, 301 Мпа;
- надбавка на износ и
коррозию, мм;
Т
- средний срок службы судна, равен 24 года;
U
- скорость коррозии борта, равна 0.15 мм/год;
Найдем наибольшее
расчетное давление.
o Р 1 расчетное давление от единичного груза на второе дно (пункт 3.4)
равно 62.1 кПа;
o
расчетное давление на конструкцию второго дна, если междудонное пространство
заполнено балластом (
- высота воздушной трубки):
Выбираем кПа
для дальнейших расчетов.
· Второе дно на
устойчивость не проверяется
· Толщина настила
второго дна относительно условий минимальной строительной толщины:
Округляем S ВД =10
мм для заведомого обеспечения устойчивости, но так как в трюме будет
отсутствовать деревянный настил, то толщину настила под грузовыми люками
увеличим на 2 мм и окончательно примем S ВД = 12 мм.
Набор двойного дна расположен между
настилом второго дна и наружной обшивкой.
Опорным контуром днищевого
перекрытия являются два борта и две смежные поперечные переборки.
Основной набор - это продольные
балки днища и второго дна, расположенные на каждой шпации. Сплошные флоры
расположены через 3 шпации. Под поперечными переборками располагаются
водонепроницаемые флоры.
В диаметральной плоскости находится
вертикальный киль. Расстояние между вертикальным килем и днищевым стрингером
равняется 4,5 метра.
Сплошной флор в диаметральной
плоскости имеет такую же высоту, как и вертикальный киль h =1.12 м.
· Толщина сплошного флора
относительно условий прочности:
0.78 коэффициент
использования механических характеристик материала;
- надбавка на износ и
коррозию, мм;
Т
- средний срок службы судна, равен 24 года;
U
- скорость коррозии борта, равна 0.2 мм/год;
· Толщина сплошного флора
относительно условий минимальной строительной толщины:
Лист сплошного флора
подкрепляется вертикальными ребрами жесткости, которые расположены в плоскости
продольных балок днища и второго дна.
· Толщина ребра жесткости
определяется как:
Принимаем РЖ сплошного
флора 8 × 80 мм.
· Толщина вертикального
киля из условия прочности:
h Ф
- фактическая высота вертикального киля, равна 1.12 м;
0.78, коэффициент
использования механических хар-к материала;
- надбавка на износ и
коррозию, мм;
Т
- средний срок службы судна, равен 24 года;
U
- скорость коррозии борта, равна 0.2 мм/год;
· Толщина ВК из условий
непроницаемости:
где m -
коэффициент изгибающего момента, равен 15.8;
a
= h ф /2 - меньшая сторона панели ВК, равна 0.56 м;
b -
большая сторона панели ВК, равна 0.75 м
- коэффициент
допустимых напряжений, равен 0.6;
- нормативный предел
текучести, 301 Мпа;
- надбавка на износ и
коррозию, мм;
Т
- средний срок службы судна, равен 24 года;
U
- скорость коррозии борта, равна 0.2 мм/год;
- максимальное
расчетное давление, кПа;
Найдем наибольшее
расчетное давление.
- расстояние от
середины высоты панели вертикального киля до верхней палубы в ДП, м;
Выбираем 124.5
кПа для дальнейших расчетов.
Толщина вертикального
киля должна быть на 1 мм больше, чем толщина сплошного флора, но не меньше чем:
Принята толщина
вертикального киля 14 мм.
Посередине высоты
вертикального киля для заведомого обеспечения устойчивости стенки размещаем
ребро жесткости, которое принимаем профилем Р20а.
Толщина днищевого
стрингера должна быть не меньше толщины сплошного флора. Принимаем S ДС =12
мм.
Проектирование
продольных балок днища
· Момент сопротивления
продольных балок днища относительно условию прочности:
где m -
коэффициент изгибающего момента, равен 12;
- коэффициент
допустимых напряжений, равен 0.6 для балок дна;
- нормативный предел
текучести, 301 Мпа;
Р
- расчетное давление для балок днища, 91.4 кПа;
· Минимальная строительная
толщина стенки балки:
По моменту сопротивления
из таблицы 1 принимаем Р18б ( h стенки=180 мм; S =11 мм; b
бульба=44 мм; f =25.8 см 2 ; W =218 см 3 ).
· Проверка изношенного
полособульба за половину срока службы:
183.7 МПа - сжимающие
напряжения в днище от общего продольного изгиба;
где i - момент
инерции поперечного сечения изношенной балки;
f
- площадь поперечного сечения изношенной балки, см 2 ;
где h - высота
стенки изношенной балки, см;
F
- площадь стенки изношенной балки, см 2 ;
F 1 -
площадь свободного пояска изношенной балки, см 2 ;
F 2
- площадь присоединенного пояска изношенной балки, см 2 .
Для определения момента
инерции изношенного полособульба заменяем его тавром:
где f - площадь
поперечного сечения бульба без присоединенного пояска, 25.8 см 2 ;
S C
- толщина стенки полособульба, 1.1 см;
Таким образом, толщина
свободного пояска 1.82
см;
Изношенная площадь
поперечного сечения
= 16.2 см; F= 14.6 см 2 ; F 1 =8.4 см 2 ;
F 2 =105 см 2 .
Проектирование
продольных балок второго дна
· Момент сопротивления
продольных балок второго дна относительно условий прочности:
где m -
коэффициент изгибающего момента, равен 12;
- коэффициент
допустимых напряжений, равен 0.6 для балок дна;
- нормативный предел
текучести, 301 Мпа;
Р
- наибольшее расчетное давление на второе дно, 112.3 кПа;
· Минимальная строительная
толщина стенки балки:
По моменту сопротивления
из таблицы 1 выбираем несимметричный профиль Р20а ( h стенки=200
мм; S =10 мм; b бульба=44 мм; f =27.4 см 2 ; W =268
см 3 ).
В районе грузового
отсека внешняя обшивка борта подкрепляется балками основного набора -
шпангоутами. Рамные шпангоуты и бортовые стрингеры отсутствуют как в трюмном,
так и в твиндечном помещениях.
· Момент сопротивления трюмного
шпангоута из условий прочности:
где m -
коэффициент изгибающего момента, равен 18;
- коэффициент
допустимых напряжений, равен 0.65;
- нормативный предел
текучести, 301 Мпа;
Р
- расчетное давление посередине пролета балки, ,
кПа;
3.58 м - расстояние от
КВЛ до расчетной точки;
По моменту сопротивления
из таблицы 2 выбираем симметричный профиль 2468 ( h стенки=240 мм;
S =8.5 мм; b бульба=71 мм; f =33.17 см 2 ; W =442
см 3 ).
Давление на уровне середины пролёта
трюмного шпангоута:
Давление на уровне
середины пролёта твиндечного шпангоута (середина пролета твиндечного шпангоута
находится на 1,26 м выше уровня осадки, поэтому статического давления воды на
шпангоут не будет):
Проектирование
твиндечных шпангоутов
· Момент сопротивления
трюмного шпангоута из условий прочности
где m -
коэффициент изгибающего момента, равен 10;
- коэффициент
допустимых напряжений, равен 0.65;
- нормативный предел
текучести, 301 Мпа;
Р
- расчетное давление посередине пролета балки, 31.5 кПа;
Из таблицы 1 выбираем
несимметричный профиль Р20а ( h стенки=200 мм; S =10 мм; b
бульба=44 мм; f =27.4 см 2 ; W =268 см 3 ).
· Размер катета книц
определяется по формуле:
где W - Расчетный
момент сопротивления подкрепляемой балки, 425 см 3 ;
S
- толщина подкрепляемой балки, 8.5 мм.
· толщина кницы должна
равняться толщине подкрепляемой балки S =8.5
мм, если длина свободной кромки кницы оказывается больше см,
то свободная кромка должна иметь фланец или поясок
Все кницы 200< C <400
должны иметь фланец b =50 мм.
Основные балки
перекрытия - продольные подпалубные балки имеют опоры на рамных бимсах и на
поперечных переборках
Рамные бимсы имеют опоры на
комингс-карлингсах и бортах. Комингс-карлингс опирается на рамные бимсы.
Проектирование
продольных подпалубных балок
· Момент сопротивления
продольных подпалубных балок относительно условий прочности:
где m -
коэффициент изгибающего момента, равен 12;
- коэффициент
допустимых напряжений, равен 0.45;
- нормативный предел
текучести, 301 Мпа;
Р
- расчетное давление посередине пролета балки, ,
кПа;
Из таблицы 1 выбираем
несимметричный профиль Р12 ( h стенки=120 мм; S =6.5 мм; b
бульба=30 мм; f =11.2 см 2 ; W =68 см 3 ).
201.4 МПа - сжимающие
напряжения в верхней палубе (5.1.3);
где i - момент
инерции поперечного сечения изношенной балки;
f
- площадь поперечного сечения изношенной балки с присоединенным
пояском, см 2 ;
Износ для верхней палубы
сухого отсека для устойчивости равен 0, поэтому момент инерции Р12 берем из
таблицы 1: i =767 см 4 .
· Момент сопротивления
рамного полубимса из условий прочности:
где m -
коэффициент изгибающего момента, равен 10;
- коэффициент
допустимых напряжений, равен 0.65;
- нормативный предел
текучести, 301 Мпа;
Р
- расчетное давление на ВП, кПа;
Из таблицы 5 принимаем Т25а
( ;
f проф =29.4 см 2 ; I =13000 см 4 ; f пояс =100
см 2 ; W =470 см 3 ).
где h - высота
стенки балки, равна 25 см;
- надбавка за износ и
коррозию, 0.14 см;
- ширина свободного
пояска балки, равна 12 см;
- ширина
присоединенного пояска, см;
Высота рамного полубимса
должна быть в 2 раза больше высоты продольной подпалубной балки.
Из таблицы 5 принимаем Т28а
( ;
f проф =34 см 2 ; I =13600 см 4 ; f пояс =100
см 2 ; W =560 см 3 ).
где l - прогон
рамного бимса меж опорами, равен 4.5 м;
с
- расстояние между рамными бимсами, 2.25 м;
- расстояние между
продольными палубными балками, 0.75 м;
- фактический момент
инерции продольной подпалубной балки с присоединенным пояском, 767 см 4
(для Р12 );
Фактический момент
инерции балки I =13000 см 4 > требуемого см 4 ,
значит жесткость обеспечена.
- высота стенки рамного
бимса, 28 см;
- надбавка за износ и
коррозию, 1.44 см;
- надбавка на износ и
коррозию, мм;
Т
- средний срок службы судна, равен 24 года;
U
- скорость коррозии борта, равна 0.12 мм/год;
Проектирование бимсовых
книц верхней палубы.
Толщина кницы равняется
толщине стенки меньшей балки S =11 мм, а катеты равняются высоте меньшей
балки С =220 мм (Р22а - твиндечный шпангоут).
Проектирование
комингс-карлингса верхней палубы.
где m -
коэффициент изгибающего момента, равен 10;
a
- ширина палубы, поддерживаема комингс-карлинсом, 7.025 м;
- коэффициент
допустимых напряжений, равен 0.35;
- нормативный предел
текучести, 301 Мпа;
Р
- расчетное давление на ВП, кПа;
l
- пролёт карлингса между пилерсами, 14.25 м;
Определение фактического
момента сопротивления продольного комингс-карлингса определяется при помощи
расчета геометрических характеристик этой рамной связи:
Отстояние нейтральной оси от оси сравнения:
Главный центральный
момент инерции поперечного сечения:
Минимальный момент
сопротивления комингс-карлингса:
см 3 , значит
прочность обеспечена.
Проектирование
полубимсов нижней палубы.
· Момент сопротивления
полубимсов нижней палубы относительно условий прочности:
где m -
коэффициент изгибающего момента, равен 10;
- коэффициент
допустимых напряжений, равен 0.65;
- нормативный предел
текучести, 301 Мпа;
Р
- расчетное давление на нижнюю палубу от груза, 53.5 кПа;
l
- расстояние от комингс-карлингса до борта, 5.05 м;
По моменту сопротивления
из таблицы 2 выбираем симметричный профиль 27812 ( h стенки=270
мм; S =12 мм; b бульба=82 мм; f =48.33 см 2 ; W =660
см 3 ).
Проектирование бимсовых
книц нижней палубы
· Размер катета кницы
определяется по формуле:
где W - Расчетный
момент сопротивления трюмного шпангоута, 425 см 3 ;
S
- толщина подкрепляемой балки, 10.5 мм.
· толщина кницы должна
равняться толщине подкрепляемой балки S =10.5
мм, если длина свободной кромки кницы оказывается больше см,
то свободная кромка должна иметь фланец или поясок см.
Все кницы 200< C <400
должны иметь фланец b =50 мм.
Проектирование
карлингс-комингса нижней палубы
· Момент сопротивления
карлингс-комингса нижней палубы относительно условий прочности:
где m -
коэффициент изгибающего момента, равен 10;
a
- ширина палубы, поддерживаема комингс-карлинсом, 7.025 м;
- коэффициент
допустимых напряжений, равен 0.65;
- нормативный предел
текучести для стали 10ХСНД, 346 МПа;
Р
- расчетное давление на нижнюю палубу от груза, 53.5 кПа;
l
- пролёт карлингса между пилерсами, 14.25 м;
· Оптимальная высота
стенки карлингс-комингса:
где W - Момент
сопротивления карлингс-комингса, равен 34662 см 3 ;
237.5 см 2 - площадь
присоединенного пояска к-к грузового люка НП (принимаем толщину НП 20 мм);
Площадь полки
коминск-карлинса: 225
см 2 .
Фактическая площадь
свободного пояска см 2 .
Проектирование
пиллерсов и фальшборта
Пиллерсы обеспечивают
передачу усилий с конструкций палуб на расположенные ниже конструкции корпуса.
Чаще их изготавливают из металлических труб, но пиллерсы могут быть изготовлены
и из швеллеров, двутаврового профиля и коробчатыми.
В конструкции набора
палубы пиллерс располагают на пересечении карлингса и рамного бимса, на втором
дне на пересечении сплошного флора и днищевого стрингера.
где l m
- длина палубы поддерживаемая пиллерсом, вдоль карлингсом между
серединами их прогонов, 8.25 м;
b m
- ширина палубы, поддерживаемая пиллерсом, 7.025 м;
P ВП
- расчетное давление на верхнюю палубу от груза, 22.4 кПа;
Из таблицы 6.7 принимаю
пиллерс 12×377 (длиной 6 м, Р=1367 кН).
где P НП
- расчетное давление на нижнюю палубу от груза, 53.5 кПа;
Поскольку полученная
нагрузка больше табличного, то нужно определить площадь поперечного сечения
пиллерса ( К =2 коэффициент запаса прочности):
Фактическая площадь
пиллерса см 2
больше требуемой см2.
На сухогрузных судах
фальшборт не принимает участия в общем продольном изгибе корпуса судна. Высота
фальшборта должна быть не менее 1 м от верхней палубы.
Обшивка фальшборта в
средней части судна к ширстреку не приваривается, а крепится стояками, которые
должны быть расположены на расстоянии l ≤1.8 м один от одного.
Соединение стояка с обшивкой должно быть не менее половины высоты фальшборта.
Расстояние между
стойками принимаю равной 1,5 м (2а).
По свободной кромке
стойки должен быть отогнутый фланец, ширина которого:
. Проверка общей
продольной прочности
После определения
размеров связей конструктивного мидель-шпангоута сухогрузного судна
вычерчивается расчетная схема эквивалентного бруса, в которую входят все
продольные связи корпуса, которые берут участие в общем продольном изгибе.
Полученные геометрические характеристики сравниваются с минимальными,
предвари-тельно рассчитанные в пункте 4.
Отстояние нейтральной
оси от оси сравнения.
где А - сумма
статических моментов площадей связей, см 2 м;
В- сумма площадей поперечных сечений связей, см 2 .
Главный центральный
момент инерции поперечного сечения судна относительно нейтральной оси
где С - сумма
переносных и собственных моментов инерции поперечных сечений связей, см 2 м 2 ;
м 4 - жесткость
корпуса обеспечена!
Моменты
сопротивлений поперечных сечений корпуса
· Момент сопротивления
поперечного сечения ВП:
м 3 - поскольку
условие не выполняется - необходимо увеличить .
· Момент сопротивления
поперечного сечения днища:
Так как ,
то увеличиваем некоторые связи верхнего пояска эквивалентного бруса.
м 4 - жесткость
корпуса обеспечена!
Вывод: Общая продольная
прочность обеспечена!
1. Проектування конструктивного мидель-шпангоута суховантажних
суден: Методични вказивки / В.Г. Матвеев, А.И. Кузнецов, Б.М. Мартинец, Б.М.
Михайлов, О.М. Узлов, М.О. Цибенко, Г.В. Шарун. - Николаев: УДМТУ, 2002. - 76
с.
Похожие работы на - Конструктивный мидель шпангоут сухогрузного судна Курсовая работа (т). Транспорт, грузоперевозки.
Реферат: Othello Iago
Сочинение По Картине Охотники На Снегу
Доклад по теме Орфей
Психологические Новообразования В Младшем Школьном Возрасте Реферат
Реферат по теме Финансовое планирование и регулирование
Доклад по теме Пианизм XVIII-XIX веков
Реферат по теме JPEG
Реферат На Тему Зимние
Курсовая Работа Изобразительная Деятельность
Сочинение Портрет Мальчика
Реферат: Задачи, поставленные в работе для достижения намеченной цели: рассмотреть история развития концептуальных подходов к кадровому управлению
Реферат: Psychology Dreams Essay Research Paper Dreams When
Отчет по практике по теме Анализ стилей управления ООО КЦ 'Безопасность'
Курсовая работа: Расчет основных экономических показателей работы предприятия за два года, их сопоставление и анализ
Темы Для Рефератов По Медицине
Реферат: Видача особи яка обвинувачується у вчиненні злочину та особи яка засуджена за вчинення злочин
Военная Служба Долг Или Призвание Эссе
Оценка Эффективности Проекта Курсовая В Строительном Компании
Курсовая работа по теме Учет ценных бумаг
Сочинение Как Тургенев Относится К Базарову
Реферат: Work In Relation To Bikes Essay Research
Контрольная работа: по Логистике 5
Похожие работы на - Коллективный договор, его структура и действие