Конструирование подогревателя высокого давления - Физика и энергетика курсовая работа

Главная

Физика и энергетика
Конструирование подогревателя высокого давления

Тепловой баланс кожухотрубного подогревателя высокого давления; разбивка его на зоны с различными условиями теплообмена. Результат программных вычислений с последней итерации. Расчёт гидравлического сопротивления трубного пучка и межтрубного пространства.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.

2. Исходные данные для выполнения проекта
3. Тепловой баланс и разбивка теплообменного аппарата на зоны с различными условиями теплообмена
3.1 Разбивка теплообменного аппарата на зоны
4. Определение эскизной площади поверхности теплообмена
4.1 Определение эскизной площади поверхности теплообмена
4.2 Определение основных конструктивных размеров теплообменного аппарата
5. Компоновка трубного пучка и межтрубного пространства
5.2 Компоновка межтрубного пространства
6 Уточнение значений коэффициентов теплопередачи
9. Результаты программных вычислений с последней итерации
10. Гидравлический расчёт теплообменного аппарата
10.1 Расчёт гидравлического сопротивления трубного пучка
10.2 Расчёт гидравлического сопротивления межтрубного пространства
11. Расчет элементов теплообменного аппарата на прочность
11.1 Расчёт на прочность корпуса аппарата
11.2 Расчёт на прочность крышки водяной камеры
11.3 Расчёт на прочность трубных досок
11.4 Расчёт на прочность упрочнительных колец
11.5 Расчёт болтов или шпилек на прочность
11.6 Расчёт на прочность фланцевых соединений
12. Конструктивный расчёт тепловой изоляции
Целью курсового проекта является творческое применение полученных теоретических знаний к решению конкретных инженерных задач, возникающих при проектировании вспомогательного оборудования ТЭС или при его выборе в случае изменения условий эксплуатации, а также научиться пользоваться литературой по специальности, справочниками, каталогами, стандартами и нормами.
Задача конструирования теплообменника состоит в определении его конструкции и размеров при номинальной тепловой производительности. Проектирование теплообменных аппаратов складывается из трёх стадий: составление проектного задания, разработка технического проекта и выполнение рабочих чертежей. Проектное задание включает исходные условия и материал для проектирования, принципиальные требования и пожелания к проекту, основные технологические чертежи. В соответствии с заданием проектируемый объект должен отвечать определённым технологическим требованиям. По технологическим требованиям объект должен полностью соответствовать рабочим чертежам и техническим условиям. По экономическим требованиям сооружение объекта должно вестись с минимальными затратами труда и минимальными издержками производства. Таким образом, задача проектирования теплообменных установок характеризуется многовариантностью возможных решений. Из нескольких возможных вариантов, равноценных с позиции технических требований, выбирают наиболее эффективный и рентабельный. Исходными требованиями при проектировании теплообменных аппаратов являются: высокая тепловая производительность, экономичность в работе, обеспечение заданных технологических условий, простота конструкции, дешевизна материалов и изготовления, компактность и малый вес аппарата, надёжность в работе и длительный срок службы.
2. Исходные данные для выполнения проекта
Рисунок 2.1 - Схематичное изображение подогревателя высокого давления.
Параметры пара на выходе из зоны ОП:
Параметры дренажа на выходе из зоны СП:
3. Тепловой баланс и разбивка теплообменного аппарата на зоны с различными условиями теплообмена
3.1 Разбивка теплообменного аппарата на зоны
При выполнении конструкторского расчета подогревателя поверхностного типа необходимо понимать, что эффективность теплообмена в первую очередь лимитируется коэффициентом теплоотдачи от греющей среды к стенке трубного пучка. При этом по мере охлаждения пара в процессе теплообмена существенно изменяются теплофизические характеристики (теплопроводность, кинематическая вязкость и т. д.) греющей среды и как следствие изменяется значение соответствующего коэффициента теплоотдачи. Трансформация значений коэффициентов теплоотдачи в первую очередь связана с изменение агрегатного состояния греющего пара, в процессе теплообмена с теплообменной поверхностью.
В общем случае в любом теплообменном аппарате могут присутствовать три зоны, отличающихся друг от друга условиями теплообмена: охлаждения пара, собственно подогревателя, охлаждения дренажа. Зона СП имеется в наличии у любого теплообменного аппарата. Зона ОП учитывается в том случае, если на °С. Если необходимо учитывать зону ОП, то появляется новая неизвестная величина - температура нагреваемой среды на выходе из этой зоны. Зона ОД учитывается в том случае, если выполняется следующее условие °С. Если возникает необходимость учёта зоны ОД, то необходимо найти температуру нагреваемой среды на выходе из этой зоны. Для определения неизвестных величин необходимо составить уравнение теплового баланса для каждой выделенной зоны теплообмена.
Так как °С, то есть в подогреватель заходит перегретый пар, то наличие естественной зоны охлаждения пара нужно учитывать.
Так как °С, то наличие естественной зоны охлаждения дренажа нужно учитывать.
Рисунок 3.1 - Схематичное изображение подогревателя с охладителем пара (ОП), собственно подогревателя (СП) и охладителем дренажа (ОД).
Тепловая нагрузка по греющей среде:
Тепловая нагрузка зоны по нагреваемой среде:
Так как получились менее 0,5, то баланс сходится и исходные данные верны. Составление теплового баланса подогревателя:
Откуда находим неизвестные величины:
Находим количество теплоты переданное зонам:
4. Определение эскизной площади поверхности теплообмена
4.1 Определение эскизной площади поверхности теплообмена
Конструктивный расчет теплообменника начинается с определения значения эскизной площади поверхности теплообмена , м:
где - площадь поверхности выделенной i-й зоны теплообмена, м, где i - зоны ОП,СП и ОД.
Рисунок 4.1 - График температурных напоров при прямоточной (а) и при противоточной (б) схеме движения теплоносителей
На графике индексом 1 - обозначается температура греющего теплоносителя, 2 - нагреваемого. Штрих характеризует вход, два штриха - выход теплоносителя.
Определяем значение безразмерных величин A, P и R:
Коэффициент учитывающий эффективность нагрева:
Площадь поверхности теплообмена зоны ОП:
Определяем значение безразмерных величин A, P и R:
Коэффициент учитывающий эффективность нагрева:
Площадь поверхности теплообмена зоны СП:
Определяем значение безразмерных величин A, P и R:
Коэффициент учитывающий эффективность нагрева:
Площадь поверхности теплообмена зоны ОД:
Эскизная площадь поверхности теплообмена:
4.2 Определение основных конструктивных размеров теплообменного аппарата
Определение основных конструктивных размеров теплообменника начинают с оценки объемных секундных расходов по каждому из теплоносителей.
При конструктивном расчете теплообменного аппарата, как правило, предварительно из стандартного ряда выбирают диаметр труб трубного пучка. Рекомендовано принимать трубы с наружным диаметром следующих размеров: 171; 222; 252; 322,5; 382,5; 44,53; 513,5; 573,5 мм. Исходя из рекомендаций, выбираем стальную трубу 252, где 25 - это наружный диаметр , а 2 - толщина стенки .
Внутренний диаметр трубок теплообменника:
Общая длина труб теплообменного аппарата:
Если общая длина труб теплообменного аппарата получается больше 7-9 м, то теплообменник выполняют многоходовым. При этом задаются величиной числа ходов z из четного ряда 2, 4, 6, 8, 10 или 12 так, чтобы рабочая длина одного хода подогревателя из соображений компактности и технологичности находилась в пределах от 2 до 9 м. В многоходовых аппаратах число ходов z принято выбирать четным, чтобы входной и выходной патрубки находились в одной крышке аппарата. Принимаем число ходов z=8.
Общее количество труб в теплообменном аппарате:
5. Компоновка трубного пучка и межтрубного пространства
кожухотрубный подогреватель теплообмен гидравлический
Компоновка трубного пучка заключается в определение способа расположения труб на трубной доске, способа их закрепления на трубной доске, организации движения воды по ходам, определение внутреннего диаметра корпуса теплообменника и уточнение числа ходов, выбор типа крышки водяной камеры и определение размера патрубков на входе и выходе по каждому теплоносителю.
Количество окружностей или шестиугольников:
Общее количество труб, которое можно расположить на m окружностях или шестиугольниках с шагом t:
Так как , то выбираю способ расположения труб на трубной доске по концентрическим окружностям:
Рисунок 5.1 - Схема разбивки трубной доски по концентрическим окружностям.
Кольцевой зазор между крайними трубами и корпусом x=0,008 м.
Расчётный внутренний диаметр теплообменника:
После выполняю проверку правильности выбора числа ходов теплообменника. За окончательное значение числа ходов подогревателя принимаю такое значение z, при котором выполняются следующие соотношения:
Так как , то количество ходов оставляем раннее принятым z=8. Выбираю способ организации движения воды по ходам: восьмиходовой с кольцевыми перегородками, т. к. z=8.
Способ закрепления труб на трубной доске: автоматическая сварка плотным швом без раззенковки отверстий. Тип крышки водяной камеры: выбираем эллиптическую. Находим диаметры патрубков:
Диаметр патрубка для отвода дренажа:
Диаметр патрубков для подвода и отвода воды:
5.2 Компоновка межтрубного пространства
Завершив компоновку трубного пучка, выбирают конструкцию и находят размеры межтрубного пространства теплообменника при продольном обтекании пучка труб расположенных в цилиндрическом корпусе при отсутствии поперечных перегородок.
Площадь межтрубного пространства без учёта перегородок:
где - внутренний диаметр корпуса теплообменника, м, определяется по формуле; N - общее количество труб в теплообменном аппарате, шт., определяется по формуле; - наружный диаметр труб, м.
Действительная скорость греющего теплоносителя (пара), м/с, в межтрубном пространстве без учёта перегородок:
где - объемный секундный расход греющей среды, , определяемый по формуле:
Сравним с , где - рекомендуемое значение скорости. Так как , то необходимо установить в межтрубном пространстве теплообменника перегородки, для уменьшения площади межтрубного пространства, вследствие чего действительную скорость пара можно поднять до рекомендуемых значений, обеспечив тем самым высокую эффективность теплообмена. Рекомендуемое значение скорости принимаю . Площадь межтрубного пространства с учётом установки перегородок:
Наиболее часто для повышения скорости и организации поперечного обтекания трубного пучка используются поперечные перегородки. Они просты в изготовлении и удобны в монтаже. Выбираем поперечные перегородки кольцевого типа.
Размеры колец и дисков выбираются из расчёта получения одинаковой скорости в трёх сечениях: внутри кольца (), между кольцом и диском при поперечном обтекании труб () и в кольцевом зазоре между корпусом и диском (). Диаметр дисков должен быть такой, чтобы в нём помещался весь пучок труб. Наружный диаметр колец больше диаметра диска. Чтобы предотвратить пульсацию скорости пара в межтрубном пространстве, а, следовательно, и вибрацию трубного пучка, необходимо чтобы выполнялось следующее условие:
где - площадь межтрубного пространства, , с учетом установленных поперечных перегородок.
Диаметр кольца поперечной перегородки , , определяется через площадь проходного сечения внутри кольца, через которое проходит пучок труб с ромбической компоновкой:
где y - коэффициент заполнения решетки трубами: для восьмиходового ТА принимаем из диапазона 0,6-0,8. Принимаем y=0.7.
где- внутренний диаметр корпуса теплообменника, м.
Расстояние между поперечными перегородками:
Так как получилось меньше , следует принять меньшее значение скорости теплоносителя. Делаем перерасчет, исходя из того что :
Рисунок 5.2 - Поперечные перегородки теплообменника кольцевого типа; 1 - кольцо; 2 - диск.
6. Уточнение значений коэффициентов теплопередачи
При вычислении коэффициентов теплоотдачи необходимо знать условия теплообмена и состояние теплопередающих труб. Например, в охладителях пара и конденсата теплообмен протекает без изменения агрегатного состояния теплоносителя. В собственно подогревателе агрегатное состояние пара изменяется.
Определяем значение коэффициента теплоотдачи от стенки труб к нагреваемому теплоносителю ,. Принимаем что , и считаем только .
Средняя температура воды для зоны СП:
Коэффициент теплопроводности воды для зоны СП (принимается по давлению и средней температуре воды):
Коэффициент кинематической вязкости воды для зоны СП:
Число Рейнольдса для зоны СП (определяет режим движения теплоносителя):
Значение коэффициента теплоотдачи от стенки труб к нагреваемому теплоносителю для зоны СП:
Определяем значение коэффициента теплоотдачи от греющей среды к стенки трубы ,, в условной зоне охлаждения пара (ОП).
Средняя температура пара для зоны ОП:
Коэффициент теплопроводности пара для зоны ОП (принимается по давлению и средней температуре пара):
Коэффициент кинематической вязкости пара для зоны ОП:
Число Рейнольдса для зоны ОП (определяет режим движения теплоносителя):
Значение коэффициента теплоотдачи от греющей среды к стенки труб для зоны ОП:
Средний диаметр труб, из которых изготовлена теплообменная поверхность:
Коэффициент теплопроводности стали: . Полученные значения коэффициентов теплоотдачи для зоны ОП позволяют оценить коэффициент теплопередачи для зоны ОП:
Уточнение значения площади поверхности теплообмена зоны ОП с учётом её тепловой нагрузки и показателей эффективности теплообмена:
Определяем значение коэффициента теплоотдачи от греющей среды к стенки труб ,, в условной зоне охлаждения конденсата пара (ОД).Средняя температура дренажа для зоны ОД:
Коэффициент теплопроводности дренажа для зоны ОД (принимается по давлению и средней температуре дренажа):
Коэффициент кинематической вязкости дренажа для зоны ОД:
Число Прандтля дренажа для зоны ОД:
Число Рейнольдса для зоны ОД (определяет режим движения теплоносителя):
Значение коэффициента теплоотдачи от греющей среды к стенки труб для зоны ОД:
Коэффициент теплопроводности стали: .Полученные значения коэффициентов теплоотдачи для зоны ОД позволяют оценить коэффициент теплопередачи для зоны ОД:
Уточнение значения площади поверхности теплообмена зоны ОД с учётом её тепловой нагрузки и показателей эффективности теплообмена:
Определяем значение коэффициента теплоотдачи от греющей среды к стенки труб ,, в зоне собственного подогрева (СП).
Эмпирический коэффициент теплообмена:
где - температура насыщения пара, °С.
В зоне собственного подогрева при плёночной конденсации насыщенного пара и ламинарном течении плёнки конденсата на вертикальных трубах и стенах без учёта влияния скорости пара на теплообмен коэффициент теплоотдачи определяется следующим образом:
где - длина одного хода теплообменника, м; - температурный напор в зоне собственного подогревателя, °С.
Полученные значения коэффициентов теплоотдачи для зоны СП позволяют оценить коэффициент теплопередачи для зоны СП:
Уточнение значения площади поверхности теплообмена зоны СП с учётом её тепловой нагрузки и показателей эффективности теплообмена:
Уточнённая общая площадь поверхности теплообмена подогревателя:
По величине расчётной площади поверхности теплообмена выполняется определение расчётной погрешности:
Так как , поэтому необходимо заново выполнить конструкторский расчёт теплообменного аппарата, начиная с момента определения общей длины труб подогревателя, при условии, что . В связи с тем, что количество итераций может быть большим, все последующие итерации выполняют на ЭВМ до тех пор, пока расчетная погрешность не будет меньше 0,5%.
float GB=93.784, Dn=6.1, Pn=35, PB=189, tn=365.854, hn=3142.9, g=242.482,
Tg=1049.5, tB=215.2, TB=927.4, T1B=1062.2, nT=0.99, t1n=252.5, 1n=2833.2,
t1g=225.2, T1g=967.987, tcn=240.5, Tcn=1042.3;
float Tog, tog, Ton, ton, Qon, Qcn, Qog;
float t1_1, t11_1, t11_2, t1_2, P, R, A, zt, getcp_on, getcp_cn, getcp_og, kon=75, kcn=2550, kog=550, Feck_on, Feck_cn, Feck_og, Feck;
float tcp_n_cn, ygVn_cn, Vn_cn, tcp_B_cn, ygVB_cn, VB_cn, pn_cn, pB_cn, wB_cn, wn_cn, n, ygVn_on;
float l, dH=0.025, sigma_cm=0.002, dBH, pi=3.14, z=2, l_1, N;
float t, m, N1, d_1, x, dkopn_B, c, pn_on, dnaTp_n1, ygVg, pg, wg, dnaTp_n11, dnaTp_B;
float SmTp, wfakT, wpek, y=0.7, SmTp_1, S1, S2, S3, h, d1, d2, d0;
float alfa2, nuB, Pr, lambda_B, Nu, Re, alfa1_on, nun, lambda_n, tcp_n_on,
alfa1_og, nug, lambda_g, tcp_g_og, B1, alfa1_cn, dcp, lambda_cm=50, Re_2;
float Fp_on, Fp_cn, Fp_og, Fp, sigma_F;
//Sostavlenie teplovogo balansa i razbivka podogrevatelya na estestvennie
//Nahozdenie neizvestnih Dn, Ton, Tog
printf("\nSostavlenie teplovogo balansa i razbivka podogrevatelya na estestvennie zoni teploobmena");
printf("\n\ntg=%.1f, \nDn=%.1f, \nTog=%.1f, \ntog=%.1f, \nTon=%.1f, \nton=%.1f", tg, Dn, Tog, tog, Ton, ton);
printf("\nQon=%.1f, \nQcn=%.1f, \nQog=%.1f", Qon, Qcn, Qog);
//Opredelenie eskiznoy ploshadi teploobmena
getcp_on=(zt*(t1_1-t1_2)*P*R)/log((2-P*R*((A+1)-zt))/(2-P*R*((A+1)+zt)));
getcp_cn=(zt*(t1_1-t1_2)*P*R)/log((2-P*R*((A+1)-zt))/(2-P*R*((A+1)+zt)));
getcp_og=(zt*(t1_1-t1_2)*P*R)/log((2-P*R*((A+1)-zt))/(2-P*R*((A+1)+zt)));
printf("\n\nOpredelenie eskiznoy ploshadi teploobmena");
printf("\n\ngetcp_on=%.1f, \ngetcp_cn=%.1f, \ngetcp_og=%.1f, \n\nFeck_on=%.1f", getcp_on, getcp_cn, getcp_og, Feck_on);
printf("\nFeck_cn=%.1f, \nFeck_og=%.1f, \nFeck=%.1f", Feck_cn, Feck_og, Feck);
//Opredelenie osnovnih konstruktivnih razmerov teploobmennogo apparata
n=ceil((4*GB)/(pi*dBH*dBH*wB_cn*pB_cn));
printf("\n\nOpredelenie osnovnih konstruktivnih razmerov teploobmennogo apparata");
printf("\n\ntcp_n_cn=%.1f, \nVn_cn=%.3f, \ntcp_B_cn=%.1f, \nVB_cn=%.3f", tcp_n_cn, Vn_cn, tcp_B_cn, VB_cn);
printf("\nwB_cn=%.3f, \nwn_cn=%.3f, \nn=%.1f", wB_cn, wn_cn, n);
printf("\n\nl>9, znachit vipolnyaem teploobmennik mnogohodovim");
printf("\nprinimaem chislo hodov - z=%.1f", z);
printf("\n\nl<9, znachit teploobmennik dvuhhodovoy - z=%.1f", z);
printf("\nl_1<2 ili l_1>9 znachit prinimaem chislo hodov - z=%.1f", z);}
else if (23.6 prinimaem kolichestvo hodov - z+2=%.1f", z);
printf("\n\nc<2.4 prinimaem kolichestvo hodov - z-2=%.1f", z);
dnaTp_n1=1.13*sqrt(Dn/(pn_on*wn_cn));
dnaTp_B=1.13*sqrt(GB/(pB_cn*wB_cn));
printf("\n\ndnaTp_n1=%.3f, \nwg=%.3f, \ndnaTp_n11=%.3f, \ndnaTp_B=%.3f",
//Kompanovka mezhtrubnogo prostranstva
SmTp=(pi/4)*(dkopn_B*dkopn_B-N*dH*dH);
printf("\n\nKompanovka mezhtrubnogo prostranstva");
printf("\nSmTp=%.3f, \nwfakT=%.3f, \nwpek=%.3f", SmTp, wfakT, wpek);
printf("\n\nwfakT=0.08) {printf("\n\nh>=0.08");}
else if (wfakT==wpek) {printf("\n\nwfakT=wpek ne nuzno ustanavlivat poperechnie peregorodki");}
printf("\n\nwfakT>wpek neobhodimo uvelichit shag mezdu trubami - t");
//Utochnenie koefficienta teploperedachi
Nu=0.021*pow(Re_2, 0.8)*pow(Pr, 0.43);
//lambda_n=Lambda_wd(Pn, tcp_n_on);
Nu=0.305*pow(Re, 0.35)*pow(Pr, 0.6)*pow(l_1/dH, 0.038);
Nu=0.305*pow(Re, 0.35)*pow(Pr, 0.6)*pow(l_1/dH, 0.038);
B1=5700+56*242.482-0.09*pow(242.482, 2);
alfa1_cn=1.34*B1/pow(getcp_cn*l_1, 0.25);
kon=1/(dcp*(1/(alfa1_on*dH)+1/(2*lambda_cm)*log(dH/dBH)+1/(alfa2*dBH)));
kcn=1/(dcp*(1/(alfa1_cn*dH)+1/(2*lambda_cm)*log(dH/dBH)+1/(alfa2*dBH)));
kog=1/(dcp*(1/(alfa1_og*dH)+1/(2*lambda_cm)*log(dH/dBH)+1/(alfa2*dBH)));
printf("\n\nUtochnenie koefficienta teploperedachi\nDlya vseh zon nahozdenie alfa2");
printf("\n\nDlya on alfa1_on\ntcp_n_on=%.3f, \nnun=%.10f, \nPr=%.3f, \nlambda_n=%.4f, \nRe=%.3f, \nNu=%.3f, \nalfa1_on=%.3f", tcp_n_on, nun, Pr, lambda_n, Re, Nu, alfa1_on);
printf("\n\nDlya og alfa1_og\ntcp_g_og=%.3f, \nnug=%.10f, \nPr=%.3f, \nlambda_g=%.4f, \nRe=%.3f, \nNu=%.3f, \nalfa1_og=%.3f",
tcp_g_og, nug, Pr, lambda_g, Re, Nu, alfa1_og);
printf("\n\nDlya cn alfa1_cn\nalfa1_cn=%.3f", alfa1_cn);
printf("\n\nkon=%.3f, \nkcn=%.3f, \nkog=%.3f", kon, kcn, kog);
//Opredelenie raschetnoy ploshadi teploobmena
printf("\n\nOpredelenie raschetnoy ploshadi teploobmena");
printf("\nFp_on=%.3f, \nFp_cn=%.3f, \nFp_og=%.3f, \nFp=%.3f",
printf("\n\nRaschet pogreshnosti\nsigma_F=%.3f", sigma_F);
printf("\n\nsigma_F>0.5 neobhodimo vipolnit zanovo konstruktorskiy raschet");
printf("\n\nKonstruktorskiy raschet zakonchen");
printf("\n\nZnacheniya s posledney iteracii\nRe_2=%.5f, \nl=%.3f, \nl_1=%.3f, \nd0=%.3f, \nSmTp_1=%.3f, \nN=%.3f, \ndkopn_B=%.3f, \nd1=%.3f, \nd2=%.3f, \ndnaTp_n1=%.3f, \ndnaTp_n11=%.3f, \ndnaTp_B=%.3f", Re_2, l, l_1, d0, SmTp_1, N, dkopn_B, d1, d2, dnaTp_n1, dnaTp_n11, dnaTp_B);
Sostavlenie teplovogo balansa i razbivka podogrevatelya na estestvenniezoni teploobmena
Opredelenie eskiznoy ploshadi teploobmena
Opredelenie osnovnih konstruktivnih razmerov teploobmennogo apparata
l>9, znachit vipolnyaem teploobmennik mnogohodovim
l_1<2 ili l_1>9 znachit prinimaem chislo hodov - z=4.0
l_1<2 ili l_1>9 znachit prinimaem chislo hodov - z=6.0
23.6 prinimaem kolichestvo hodov - z+2=8.0
20.5 neobhodimo vipolnit zanovo konstruktorskiy raschet
Opredelenie eskiznoy ploshadi teploobmena
Opredelenie osnovnih konstruktivnih razmerov teploobmennogo apparata
l>9, znachit vipolnyaem teploobmennik mnogohodovim
l_1<2 ili l_1>9 znachit prinimaem chislo hodov - z=4.0
l_1<2 ili l_1>9 znachit prinimaem chislo hodov - z=6.0
23.6 prinimaem kolichestvo hodov - z+2=8.0
2Конструирование подогревателя высокого давления курсовая работа. Физика и энергетика.
Сочинение Время Примеры
Дано Эссе
Реферат На Тему Биологические Ритмы
Дипломная Работа На Тему Краса Рідної Природи В Ліриці С.О.Єсеніна “Відгомоніла Золота Діброва”
Реферат по теме Статистический анализ Греческой Республики как туристской дестинации
Контрольные Работы 5 Класс Учебник
Пособие по теме Инфракрасная спектроскопия и спектроскопия кругового дихроизма. Методы определения вторичной структуры белков
Реферат по теме Women in the History of Britain
Реферат: Психологическое внушение от социальной рекламы
Решение С Ответами Контрольной Работы 2
Доклад: Aids in Africa
Реферат: Логіка криміналістичної версії
Сочинение Рассуждение Огэ 9.2 Вариант 19
Отчет по практике по теме Социальная психология
Курсовой Переулок 8
Заполнение Технико Экономического Обоснования
Дипломная работа: Совершенствование работы органов власти г. Москвы с населением в современных условиях
Реферат: Japanese Anime Essay Research Paper Japanese AnimeFirst
Доклад: Шанхай
Реферат На Тему Почему Я Выбрал Профессию Менеджера?
Социология образования - Педагогика презентация
Договор энергоснабжения - Государство и право курсовая работа
Учет основных средств - Бухгалтерский учет и аудит курсовая работа