Дипломная работа: Проект гражданского здания из древесины

⚡ 👉🏻👉🏻👉🏻 ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻

В курсовой работе разработан проект гражданского здания из древесины в климатических условиях города Москва. По замыслу здание будет выполнять шатровую функцию над хоккейным кортом. Хоккейный корт размером 61 × 21 метр удачно вписывается в размеры здания 72 × 26 метров.
Несущая конструкция покрытия этого здания деревянная, клеедощатая. Пролёт сегментной фермы 26 метров, нижний пояс её состоит из двух металлических уголков. Так же запроектирована клеедощатая панель покрытия и стеновая панель типа «сэндвич»
Ферма опирается на клеедощатую стойку высотой 7,5 метров. Сечения всех элементов спроектированы на основе соответствующих глав СНиП II—25—80 исходя из условий прочности и устойчивости, если это требуется.
Толщина доски в гнутых элементах принята за 20 мм.
Ребра жёсткости располагаются на расстоянии не более 1,5 м. L — длинна панели равная шагу конструкции (4 м). В — ширина панели, принимаем конструктивно 1,5м.
Продольные рёбра проектируются из досок толщиной 25, 32, 40 мм. Крайние рёбра на 2 мм тоньше центровых. Толщину центрового ребра принимаем 25 мм.
Верхняя обшивка сконструирована из фанеры ФСФ В/ВВ и может быть 8, 9, 10, 11, 12 мм. Принимаем 8 мм. Нижняя обшивка может быть 6, 7, 8 мм. Принимаем 6 мм.
а) Кровля «Технопласт-грин» (битум + полимеры)
Статический момент относительно крайней грани нижней обшивки:
Проверочный расчёт прочности и жёсткости
Проверка на устойчивость верхней обшивки:
Проверка на растяжение нижней обшивки:
Проверка на скалывание по нейтральному слою:
Проверка на скалывание по клеевому шву между шпонами фанеры в местах приклейки к рёбрам.
Требуемое расстояние между центрами обшивок:
Проверка растягивающих напряжений в нижней обшивке:
Геометрические характеристики фермы.
Сочетания нагрузок, прикладываемых при расчёте в программе «RAMA».
Внутренние усилия M,N при основном сочетании нагрузок.
+------------------------------------------------------------------------------+
¦ Nst(n,k) ¦ Mmax ( N ) ¦ Mmin ( N ) ¦ Nmax ( M ) ¦ Nmin ( M ) ¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -42.94( 0.00) -102.95( 0.00)¦
¦ 2 ¦ 7.32(-102.95) 4.92( -42.94) -42.94( 4.92) -102.95( 7.32)¦
¦ 3 ¦ 10.40(-102.95) 6.56( -42.94) -42.94( 6.56) -102.95( 10.40)¦
¦ 4 ¦ 8.28(-102.95) 4.92( -42.94) -42.94( 4.92) -102.95( 8.28)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -42.94( 0.00) -102.95( 0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -42.95( 0.00) -103.46( 0.00)¦
¦ 2 ¦ 11.88(-103.46) 4.91( -42.95) -42.95( 4.91) -103.46( 11.88)¦
¦ 3 ¦ 16.17(-103.46) 6.54( -42.95) -42.95( 6.54) -103.46( 16.17)¦
¦ 4 ¦ 12.37(-103.46) 4.91( -42.95) -42.95( 4.91) -103.46( 12.37)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -42.95( 0.00) -103.46( 0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -43.00( 0.00) -106.58( 0.00)¦
¦ 2 ¦ 13.80(-106.58) 4.90( -43.00) -43.00( 4.90) -106.58( 13.80)¦
¦ 3 ¦ 18.43(-106.58) 6.53( -43.00) -43.00( 6.53) -106.58( 18.43)¦
¦ 4 ¦ 13.80(-106.58) 4.90( -43.00) -43.00( 4.90) -106.58( 13.80)¦
¦ 5 ¦ -0.00( -43.00) -0.00(-106.58) -43.00( -0.00) -106.58( -0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -42.95( 0.00) -103.46( 0.00)¦
¦ 2 ¦ 12.37(-103.46) 4.91( -42.95) -42.95( 4.91) -103.46( 12.37)¦
¦ 3 ¦ 16.17(-103.46) 6.54( -42.95) -42.95( 6.54) -103.46( 16.17)¦
¦ 4 ¦ 11.88(-103.46) 4.91( -42.95) -42.95( 4.91) -103.46( 11.88)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -42.95( 0.00) -103.46( 0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -42.94( 0.00) -102.95( 0.00)¦
¦ 2 ¦ 8.28(-102.95) 4.92( -42.94) -42.94( 4.92) -102.95( 8.28)¦
¦ 3 ¦ 10.40(-102.95) 6.56( -42.94) -42.94( 6.56) -102.95( 10.40)¦
¦ 4 ¦ 7.32(-102.95) 4.92( -42.94) -42.94( 4.92) -102.95( 7.32)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -42.94( 0.00) -102.95( 0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 90.11) 0.00( 36.72) 90.11( 0.00) 36.72( 0.00)¦
¦ 2 ¦ -0.02( 36.72) -0.04( 90.11) 90.11( -0.04) 36.72( -0.02)¦
¦ 3 ¦ -0.03( 36.72) -0.08( 90.11) 90.11( -0.08) 36.72( -0.03)¦
¦ 4 ¦ -0.05( 36.72) -0.11( 90.11) 90.11( -0.11) 36.72( -0.05)¦
¦ 5 ¦ -0.06( 36.72) -0.15( 90.11) 90.11( -0.15) 36.72( -0.06)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ -0.06( 36.77) -0.15( 94.83) 94.83( -0.15) 36.77( -0.06)¦
¦ 2 ¦ -0.05( 36.77) -0.12( 94.83) 94.83( -0.12) 36.77( -0.05)¦
¦ 3 ¦ -0.03( 36.77) -0.08( 94.83) 94.83( -0.08) 36.77( -0.03)¦
¦ 4 ¦ -0.02( 36.77) -0.05( 94.83) 94.83( -0.05) 36.77( -0.02)¦
¦ 5 ¦ -0.00( 36.77) -0.01( 94.83) 94.83( -0.01) 36.77( -0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ -0.00( 36.76) -0.01( 94.82) 94.82( -0.01) 36.76( -0.00)¦
¦ 2 ¦ -0.02( 36.76) -0.05( 94.82) 94.82( -0.05) 36.76( -0.02)¦
¦ 3 ¦ -0.03( 36.76) -0.08( 94.82) 94.82( -0.08) 36.76( -0.03)¦
¦ 4 ¦ -0.05( 36.76) -0.12( 94.82) 94.82( -0.12) 36.76( -0.05)¦
¦ 5 ¦ -0.06( 36.76) -0.15( 94.82) 94.82( -0.15) 36.76( -0.06)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ -0.00( 36.72) -0.00( 90.11) 90.11( -0.00) 36.72( -0.00)¦
¦ 2 ¦ 0.04( 90.11) 0.02( 36.72) 90.11( 0.04) 36.72( 0.02)¦
¦ 3 ¦ 0.08( 90.11) 0.03( 36.72) 90.11( 0.08) 36.72( 0.03)¦
¦ 4 ¦ 0.11( 90.11) 0.05( 36.72) 90.11( 0.11) 36.72( 0.05)¦
¦ 5 ¦ 0.15( 90.11) 0.06( 36.72) 90.11( 0.15) 36.72( 0.06)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 3.25( 0.00) 0.02( 0.00)¦
¦ 2 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 3.25( 0.00) 0.02( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 3.25( 0.00) 0.02( 0.00)¦
¦ 4 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 3.25( 0.00) 0.02( 0.00)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 3.25( 0.00) 0.02( 0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -0.05( 0.00) -4.01( 0.00)¦
¦ 2 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -0.05( 0.00) -4.01( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -0.05( 0.00) -4.01( 0.00)¦
¦ 4 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -0.05( 0.00) -4.01( 0.00)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -0.05( 0.00) -4.01( 0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.03( 0.00) 0.01( 0.00)¦
¦ 2 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.03( 0.00) 0.01( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.03( 0.00) 0.01( 0.00)¦
¦ 4 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.03( 0.00) 0.01( 0.00)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.03( 0.00) 0.01( 0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.03( 0.00) 0.01( 0.00)¦
¦ 2 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.03( 0.00) 0.01( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.03( 0.00) 0.01( 0.00)¦
¦ 4 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.03( 0.00) 0.01( 0.00)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.03( 0.00) 0.01( 0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -0.05( 0.00) -4.01( 0.00)¦
¦ 2 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -0.05( 0.00) -4.01( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -0.05( 0.00) -4.01( 0.00)¦
¦ 4 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -0.05( 0.00) -4.01( 0.00)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -0.05( 0.00) -4.01( 0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 3.25( 0.00) 0.02( 0.00)¦
¦ 2 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 3.25( 0.00) 0.02( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 3.25( 0.00) 0.02( 0.00)¦
¦ 4 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 3.25( 0.00) 0.02( 0.00)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 3.25( 0.00) 0.02( 0.00)¦
+------------------------------------------------------------------------------+
Поперечная сила Q при основном и особом сочетании нагрузок.
+------------------------------------------------------------------------------+
¦ Nst(n,k) ¦ Qmax ¦ Qmin ¦ Qmax (os) ¦ Qmin (os) ¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
+------------------------------------------------------------------------------+
Внутренние усилия M,N при основном сочетании нагрузок.
+------------------------------------------------------------------------------+
¦ Nst(n,k) ¦ Mmax ( N ) ¦ Mmin ( N ) ¦ Nmax ( M ) ¦ Nmin ( M ) ¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -42.94( 0.00) -130.01( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 29.05(-130.01) 4.92( -42.94) -42.94( 4.92) -130.01( 29.05)¦
¦ 3 ¦ 37.44(-130.01) 6.56( -42.94) -42.94( 6.56) -130.01( 37.44)¦
¦ 4 ¦ 27.12(-130.01) 4.92( -42.94) -42.94( 4.92) -130.01( 27.12)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -42.94( 0.00) -130.01( 0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -42.95( 0.00) -127.05( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 17.42(-127.05) 4.91( -42.95) -42.95( 4.91) -127.05( 17.42)¦
¦ 3 ¦ 21.94(-127.05) 6.54( -42.95) -42.95( 6.54) -127.05( 21.94)¦
¦ 4 ¦ 15.49(-127.05) 4.91( -42.95) -42.95( 4.91) -127.05( 15.49)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -42.95( 0.00) -127.05( 0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -43.00( 0.00) -109.30( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 6.82(-109.30) 4.90( -43.00) -43.00( 4.90) -109.30( 6.82)¦
¦ 3 ¦ 8.46(-109.30) 6.53( -43.00) -43.00( 6.53) -109.30( 8.46)¦
¦ 4 ¦ 6.34(-109.30) 4.90( -43.00) -43.00( 4.90) -109.30( 6.34)¦
¦ 5 ¦ -0.00(-109.30) -0.00( -43.00) -43.00( -0.00) -109.30( -0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -42.95( 0.00) -107.50( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 10.20(-107.50) 4.91( -42.95) -42.95( 4.91) -107.50( 10.20)¦
¦ 3 ¦ 14.24(-107.50) 6.54( -42.95) -42.95( 6.54) -107.50( 14.24)¦
¦ 4 ¦ 11.16(-107.50) 4.91( -42.95) -42.95( 4.91) -107.50( 11.16)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) -0.00( -64.55) -42.95( 0.00) -107.50( -0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) -42.94( 0.00) -107.72( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 16.02(-107.72) 4.92( -42.94) -42.94( 4.92) -107.72( 16.02)¦
¦ 3 ¦ 22.00(-107.72) 6.56( -42.94) -42.94( 6.56) -107.72( 22.00)¦
¦ 4 ¦ 16.98(-107.72) 4.92( -42.94) -42.94( 4.92) -107.72( 16.98)¦
¦ 5 ¦ 0.00( -64.77) 0.00( 0.00) -42.94( 0.00) -107.72( 0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 36.72) -0.00( 77.78) 77.78( -0.00) 36.72( 0.00)¦
¦ 3 ¦ -0.02( 36.72) -0.04( 77.78) 77.78( -0.04) 36.72( -0.02)¦
¦ 3 ¦ -0.03( 36.72) -0.08( 77.78) 77.78( -0.08) 36.72( -0.03)¦
¦ 4 ¦ -0.05( 36.72) -0.12( 77.78) 77.78( -0.12) 36.72( -0.05)¦
¦ 5 ¦ -0.06( 36.72) -0.15( 77.78) 77.78( -0.15) 36.72( -0.06)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ -0.06( 36.77) -0.15( 74.21) 74.21( -0.15) 36.77( -0.06)¦
¦ 3 ¦ -0.05( 36.77) -0.11( 74.21) 74.21( -0.11) 36.77( -0.05)¦
¦ 3 ¦ -0.03( 36.77) -0.07( 74.21) 74.21( -0.07) 36.77( -0.03)¦
¦ 4 ¦ -0.02( 36.77) -0.03( 74.21) 74.21( -0.03) 36.77( -0.02)¦
¦ 5 ¦ 0.02( 74.21) -0.00( 36.77) 74.21( 0.02) 36.77( -0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.02( 83.20) -0.00( 36.76) 83.20( 0.02) 36.76( -0.00)¦
¦ 3 ¦ -0.02( 36.76) -0.04( 83.20) 83.20( -0.04) 36.76( -0.02)¦
¦ 3 ¦ -0.03( 36.76) -0.09( 83.20) 83.20( -0.09) 36.76( -0.03)¦
¦ 4 ¦ -0.05( 36.76) -0.14( 83.20) 83.20( -0.14) 36.76( -0.05)¦
¦ 5 ¦ -0.06( 36.76) -0.20( 83.20) 83.20( -0.20) 36.76( -0.06)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ -0.00( 36.72) -0.00( 104.84) 104.84( -0.00) 36.72( -0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.05( 104.84) 0.02( 36.72) 104.84( 0.05) 36.72( 0.02)¦
¦ 3 ¦ 0.10( 104.84) 0.03( 36.72) 104.84( 0.10) 36.72( 0.03)¦
¦ 4 ¦ 0.15( 104.84) 0.05( 36.72) 104.84( 0.15) 36.72( 0.05)¦
¦ 5 ¦ 0.20( 104.84) 0.06( 36.72) 104.84( 0.20) 36.72( 0.06)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.02( 0.00) -15.10( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.02( 0.00) -15.10( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.02( 0.00) -15.10( 0.00)¦
¦ 4 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.02( 0.00) -15.10( 0.00)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.02( 0.00) -15.10( 0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 18.26( 0.00) -0.05( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 18.26( 0.00) -0.05( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 18.26( 0.00) -0.05( 0.00)¦
¦ 4 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 18.26( 0.00) -0.05( 0.00)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 18.26( 0.00) -0.05( 0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.01( 0.00) -7.34( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.01( 0.00) -7.34( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.01( 0.00) -7.34( 0.00)¦
¦ 4 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.01( 0.00) -7.34( 0.00)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.01( 0.00) -7.34( 0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 7.41( 0.00) 0.01( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 7.41( 0.00) 0.01( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 7.41( 0.00) 0.01( 0.00)¦
¦ 4 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 7.41( 0.00) 0.01( 0.00)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 7.41( 0.00) 0.01( 0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 2.99( 0.00) -0.05( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 2.99( 0.00) -0.05( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 2.99( 0.00) -0.05( 0.00)¦
¦ 4 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 2.99( 0.00) -0.05( 0.00)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 2.99( 0.00) -0.05( 0.00)¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦ 1 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.02( 0.00) -2.52( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.02( 0.00) -2.52( 0.00)¦
¦ 3 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.02( 0.00) -2.52( 0.00)¦
¦ 4 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.02( 0.00) -2.52( 0.00)¦
¦ 5 ¦ 0.00( 0.00) 0.00( 0.00) 0.02( 0.00) -2.52( 0.00)¦
+------------------------------------------------------------------------------+
Поперечная сила Q при основном и особом сочетании нагрузок.
+------------------------------------------------------------------------------+
¦ Nst(n,k) ¦ Qmax ¦ Qmin ¦ Qmax (os) ¦ Qmin (os) ¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
¦----------+-------------------------------------------------------------------¦
+------------------------------------------------------------------------------+
В данном курсовом проекте сечения стержней фермы подбирается полностью симметрично и с целью уменьшения количество типов сечений. То есть, оба пояса представляют собой совокупность стержней изготовленных из одних и тех же балок и уголков.
Из программного статического расчёта выбираем максимальный момент и соответствующее ему усилие. Он находится в середине первого пролёта пояса.
Принимаем для всего верхнего пояса сечение из 18 досок.
Несмотря на большое недонапряжение, мы должны применить это сечение для всего нижнего пояса, так как уменьшить его невозможно.
Примем сечение исходя из условия на устойчивость
3. Ориентировочный собственный вес стойки:
Принимаем сечение стойки 160×480 мм.
Несмотря на большое недонапряжение (52 %), мы должны оставить ранее выбранное сечение, так как уменьшение сечения невозможно (мы используем минимально возможные), а увеличение сечения не имеет смысла.
Расчёт прикрепления стойки к фундаменту.
Максимальное растягивающее усилие в анкерах.
Для принятого диаметра анкера принимаем отверстие в траверсе (в уголке) на 2 мм больше. В этом случае принимаем диаметр отверстия — 22 мм. Ширина уголка принимается из условия:
Величина распределённой нагрузки и изгибающего момента на участке ширине стойки.
Выбор диаметра горизонтальных болтов из условия их расстановки поперёк волокон в два ряда по ширине стойки.
Определим наименьшую несущую способность болта исходя из двух условий.
Опорный узел представляет собой сложную конструкцию из элементов деревянного верхнего пояса, металлического нижнего, ребристой плиты и сварного башмака. Плита башмака, принимая усилие от торца верхнего пояса, работает на смятие, а это значит, что нужен соответствующий расчёт.
Определяем толщину упорной плиты. Для этого рассчитываем участок плиты опёртой по контуру со сторонами 140 × 70 мм.
Проверяем упорную плиту с тремя подкрепляющими рёбрами 8 ´ 80 мм, как балку пролётом b = 140 мм на изгиб:
Расстояние от наружной грани плиты до центра тяжести сечения.
Максимальное напряжение в упорной плите:
Боковые листы башмака принимаем d=10 мм. Элементы упорной плиты свариваем швами высотой 6 и 8 мм. Рассчитываем горизонтальную опорную плиту башмака. Принимаем плиту размером 200 ´ 250 мм. Проверяем обвязочный брус на смятие под плитой поперёк волокон.
Толщину плиты находим из условия изгиба:
Длина швов, крепящих уголки нижнего пояса:
Промежуточный узел верхнего пояса (узел 3).
Для передачи усилий поясов и крепления раскосов в узлах устанавливаются сварные стальные башмаки размером 200 × 140 мм. Поскольку размеры башмака больше размеров упорной плиты в упорном узле, то на смятие его не проверяем. Плиту проверяем на изгиб:
Найдём равнодействующую усилий в узле.
Раскосы крепятся к узлам с помощью стальных накладок сечением 80 × 8 мм. Накладки к раскосам крепятся двумя болтами диаметром 16 мм. Проверка стальных накладок:
Определение несущей способности одного двусрезного болта:
Сечение подбираем из условия устойчивости:
Эксплуатация деревянных конструкций требует не меньшей ответственности, чем их проектирование. Древесина как никакой другой материал сильно страдает от гниения и «боится» огня.
Гниение — есть результат жизнедеятельности дереворазрушающих грибов и микроорганизмов. При этом в древесине проходят разные химические реакции, которые меняют (чаще в худшую сторону) свойства материала. Конечный результат — полная потеря несущих свойств и нарушение структуры древесины. Эксплуатация таких сооружений запрещена.
Для предотвращения гниения древесины необходимо прекратить доступ воздуха к конструкции и выдержать нужный влажностный режим. Часто эти условия являются невыполнимыми, поэтому прибегают к другим методам защиты: антисептированию, покрытие (покраска) специальными красками и модификации полимерами. Антисептирование запрещено в помещениях, где находятся люди без средств защиты, животные, продукты, медикаменты и корма.
Существует много методов конструктивной защиты сооружения от гниения: это устройство вентиляции для проветривания помещения, наружный отвод атмосферных вод, устройство ограждающих конструкций в пределах отапливаемого контура (во избежание появления конденсата), обшивка фасадов, отказ от фонарей верхнего света.
Химические методы защиты в данном курсовом проекте рассматриваться не будут, так как общественное назначение здания не подразумевает применение антисептиков и пропитку ими конструкций.
Модификационные методы защиты получили распространение лишь 30 лет назад. Полимерная модификация изменяет свойства древесины и даже повышает её сорт, но процесс трудоёмок и требует много времени, что ведёт к удорожанию конструкции.
Покрытие влагозащитными составами очень эффективный и распространенный метод защиты от гниения. Вещества, входящие в состав многих красок и лаков, создают некую плёнку на поверхности конструкции, которая не проходима для воды и микроорганизмов. Единственный и главный недостаток — недолговечность: подобную обработку надо проводить раз в 3—6 лет зависимости от множества условий и факторов.
Применяемые в строительстве деревянные конструкции должны отвечать многим противопожарным нормам и указаниям в зависимости от этажности и назначения здания, а также от его места в планировке города. Конструктивные методы от возгорания направлены на увеличение времени горения, то есть на увеличение сечения конструкций, на избегание пустот и выступов. Кроме того, применяются несгораемые диафрагмы и перегородки, если речь идёт об отсечном строительстве.
1. СНиП II—25—80: Деревянные конструкции, — М. Стройиздат, 1982 — 65 с.
2. Расчёт и конструирование клеедощатых ферм и стоек: М.У. к курсовому проекту. Булгакова Л. И. — Вологда; ВоПИ, 1997.
3. Конструкции из дерева и пластмасс. Узлы ферм: Метод. указания. Булгаков Ш. Э. Булгакова Л. И. — Вологда, ВоПИ, 1998.
4. Строительные конструкции из дерева и синтетических материалов, проектирование и расчёт. Гринь И.М. Издательское объединение «Вища школа», 1975 — 280 с.
5. Конструкции из дерева и пластмасс. Примеры расчёта и конструирования; Учебное пособие для ВУЗов (под ред. проф. Иванова В. А.) — 3-е изд., перераб. И доп. — Киев: Вища школа, — 1981, 382с.

Название: Проект гражданского здания из древесины
Раздел: Рефераты по строительству
Тип: дипломная работа
Добавлен 05:34:19 24 декабря 2010 Похожие работы
Просмотров: 20
Комментариев: 14
Оценило: 2 человек
Средний балл: 5
Оценка: неизвестно   Скачать

2. От собственного веса фермы (ориентир
Привет студентам) если возникают трудности с любой работой (от реферата и контрольных до диплома), можете обратиться на FAST-REFERAT.RU , я там обычно заказываю, все качественно и в срок) в любом случае попробуйте, за спрос денег не берут)
Да, но только в случае крайней необходимости.

Дипломная работа: Проект гражданского здания из древесины
Реферат: Социальный опыт личности. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат: Роберт Кох 3
Контрольная Работа На Тему Классификация Бухгалтерских Документов По Качественным Признакам
Курсовая работа: Шкідливі речовини в технології консервування. Джерела забруднення харчових продуктів
Контрольная Работа 7 Класс Дроби И Проценты
Эссе Язык Исповедь Народа
Курсовая работа по теме Мікропроцесорна система управління технологічним процесом на м’ясокомбінаті
Рецензия Дипломной Работы По Педагогике
Курсовая работа по теме Эффективность системы управления организацией
Курсовая работа по теме Транспорт руды погрузочно-доставочной машиной до рудоспуска
Реферат по теме Край казаков и курортов
Контрольная работа: Проблема клонирования животных
Реферат На Тему Тибетский Буддизм
Контрольная работа по теме Математическое моделирование процессов в плазменных установках
Реферат: Экономическая концепция Прудона. Скачать бесплатно и без регистрации
Стандарт Диссертации
Реферат по теме Сущность бюджета зарубежных стран
Реферат: по дисциплине: «История России» на тему: «Крестьянская Голгофа. Возвращение к правде»
Эссе На Тему Экономическое Развитие
Сочинение: Калашников носитель лучших черт русского национального характера по поэме М.Ю. Лермонтова Песня
Статья: "Рабочий и колхозница" (Из биографии В. И. Мухиной)
Реферат: Современные операционные системы основные возможности и отличия
Статья: Мониторинг качества подземных вод на крупных городских водозаборах