Динамический расчет двигателя Москвич 412. Курсовая работа (т). Транспорт, грузоперевозки.
👉🏻👉🏻👉🏻 ВСЯ ИНФОРМАЦИЯ ДОСТУПНА ЗДЕСЬ ЖМИТЕ 👈🏻👈🏻👈🏻
Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.
Помощь в написании работы, которую точно примут!
Похожие работы на - Динамический расчет двигателя Москвич 412
Скачать Скачать документ
Информация о работе Информация о работе
Нужна качественная работа без плагиата?
Не нашел материал для своей работы?
Поможем написать качественную работу Без плагиата!
ДИНАМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ ДВИГАТЕЛЯ МОСКВИЧ
412
. Расчет цикла автомобильного двигателя
. Построение динамически эквивалентной модели КШМ
. Построение кривой удельных сил инерции ПДМ методом Толе
.1 Определение значений результирующей удельной силы,
приложенной к центру поршневого пальца
.2 Построение с помощью диаграммы Брикса свёрнутой
теоретической индикаторной диаграммы и её скругление
. Построение векторных диаграмм давления
.7 Прочностной расчет шатунных болтов
. Анализ уравновешенности автомобильного двигателя с КШМ
В курсовом проекте проектируется автомобильный двигатель МОСКВИЧ 412, на жидком топливе (бензине АИ-92).
Поршневой, рядный, карбюраторный, четырёхтактный, жидкостного охлаждения.
1. Расчет цикла автомобильного двигателя
Таблица 1. Технические характеристики проектируемого автомобильного
двигателя
Номинальная частота
вращение КВ, 1/мин
Рабочий объем цилиндров
двигателя, см 3
Частота вращения КВ, 1/мин,
при М max
автомобильный двигатель скорость поршень
Таблица 2. Значения параметров, задаваемых для выполнения расчета на
основании конструктивных особенностей проектируемого двигателя (количества и
расположения цилиндров, частоты вращения КВ, способа смесеобразования и т.д.)
Давление газов в цилиндре в
начале сжатия, МПа
Подогрев свежего заряда от
стенок цилиндра
Коэффициент активного
тепловыделения
Максимальное давление
сгорания, МПа
Температура газов на
выпуске из цилиндра, К
Давление газов на выпуске
из цилиндра, МПа
Коэффициент, учитывающий
неодинаковость теплоемкостей свежего заряда и продуктов сгорания
Элементарный состав
топлива, кг/кг топлива
Низшая теплотворная
способность топлива, кДж/кг
Таблица 3. Последовательность выполнения расчета
Наименование величины и
расчетная формула
Значение параметров для
дизельного двигателя
Значение величины для
дизельного двигателя
Теоретическое количество
воздуха, необходимое для полного сгорания 1 кг топлива, к
l0= ( C + 8
H) ( 0,855 +
8.0,145)14,957
Теоретическое количество
воздуха, необходимое для полного сгорания 1 кг топлива, кмоль
Количество свежего заряда,
поступившего в цилиндр к началу сжатия, кмоль/кг топлива
Количество продуктов
полного сгорания, кмоль/кг
Расчет показателей качества
очистки наполнения цилиндра и показателей процесса сжатия
Температура газов в
цилиндре в начале сжатия, К
Давление в конце сжатия,
МПа, pc = pa εn1
Температура в конце сжатия,
К, Tc = Ta εn1-1
Термодинамический расчет
процесса сгорания
Действительный коэффициент
молекулярного изменения рабочего тела в точке z
Средняя мольная
теплоемкость рабочего тела в конце процесса сжатия, кДж/(кмоль oС)
Для определения средней
теплоемкости продуктов сгорания зададим значение tz, oC
Средняя мольная
теплоемкость продуктов сгорания μCVc, кДж/(кмоль. ), по
таблице 8 из [2] при tz=2483 33,046
Конструктивная масса поршневой группы:
масса
поршневой группы (массы собственно поршня, поршневых колец, поршневого пальца и
заглушки):
Масса
шатуна, приведенная к оси шейки коленчатого вала:
Масса
шатуна, приведенная к оси поршневого пальца
Масса
неуравновешенных частей одного колена вала без противовесов (для литого
чугунного вала принята )
Масса,
приведенная к оси шатунной шейки:
Масса,
приведенная к оси поршневого пальца
Задача кинематического расчета - нахождение перемещений, скоростей и
ускорений в зависимости от угла поворота коленчатого вала. На основе
кинематического расчета проводятся динамический расчет и уравновешивание
двигателя.
В
целях уменьшения высоты двигателя без значительного увеличения инерционных и
нормальных сил отношение радиуса кривошипа к длине шатуна предварительно было
принято . При этих условиях:
Зная
длину шатуна, определяем длину от оси верхней головки шатуна до центра тяжести:
Выражение для пути, пройденного поршнем при
повороте кривошипа КВ на произвольный угол , можно записать в виде:
Угловая
скорость вращения коленчатого вала
Выражение для скорости поршня можно записать в следующем виде:
Выражение для ускорения поршня можно записать в следующем виде:
Таблица 4. Значения перемещения, скорости и ускорения поршня
Сила инерции поступательно движущихся масс:
Суммарная сила, кН, приложенная к центру поршневого пальца может быть
рассчитана по выражению:
При
этом значения берутся
непосредственно из развернутой диаграммы удельной результирующей силы,
приложенной к центру поршневого пальца.
При
вращении приведенной массы m R возникает центробежная сила вращающихся масс:
Сила
приложена в центре шатунной шейки, постоянна по величине и направлению и
направлена по радиусу кривошипа.
Силы
давления газов в цилиндре двигателя в зависимости от хода поршня определяются
по индикаторной диаграмме, построенной по данным теплового расчета.
Сила
давления газов на поршень действует по оси цилиндра:
где
- давление газов в цилиндре двигателя, определяемое
для соответствующего положения поршня по индикаторной диаграмме;
Сила
нормального давления поршня на зеркало цилиндра:
где
- угол наклона шатуна относительно оси цилиндра.
Перенеся силу по линии её действия в центр шатунной шейки, можно разложить
эту силу на две составляющие: Сила, действующая вдоль кривошипа (радиальная
составляющая):
Сила,
создающая крутящий момент (тангенсальная составляющая):
Сила
Т в плече R создает крутящий момент относительно оси КВ:
Сила
нормального давления поршня на зеркало цилиндра создает относительно оси КВ
опрокидывающий момент, который вызывает в опорах двигателя реакции.
4. Построение кривой удельных сил инерции ПДМ методом Толе
Удельные силы инерции приведённой массы m S , выраженные в МПа
Найденные значения удельных сил инерции откладываются в масштабе чертежа
от линии атмосферного давления после чего полученные точки А и В соединяются
прямой линией. Затем из точки пересечения отрезка АВ с линией атмосферного
давления перпендикулярно этой линии откладывается отрезок, Pc (величина этого
отрезка найдена Толле эмпирическим путем), и полученная точка С соединяется
прямыми линиями с точками А и В. Полученные отрезки АС и ВС делятся на
одинаковое количество равных частей (не менее четырех) и точки деления отрезков
обозначаются цифрами, как показано. После этого точки, обозначенные одинаковыми
цифрами, также соединяются прямыми линиями. В заключение из точки А в точку В
проводится кривая удельных сил инерции P i ПДМ. Кривая проводится так, чтобы линии с
одноимёнными цифрами были к ней касательными.
.1 Определение значений результирующей удельной силы, приложенной к
центру поршневого пальца
Определение значений p Σ в функции угла ПКВ выполняется в
следующей последовательности. На том же листе миллиметровой бумаги, где изображаются
совмещённые свёрнутые диаграммы, справа от них в таком же масштабе по оси
ординат и в масштабе 1° ПКВ/мм по оси абсцисс строится координатная система р -
φ.
Затем с помощью циркуля
или измерителя в эту координатную систему с шагом 15° ПКВ последовательно
переносятся значения результирующего давления газов с действительной
(скругленной) индикаторной диаграммы и с кривой удельных сил инерции ПДМ.
Значения результирующего давления газов и удельных сил инерции ПДМ при
повороте KB на угол φ определяются с помощью диаграммы Брикса.
Для определения, ординаты результирующего давления газов или удельной
силы инерции ПДМ одна ножка циркуля или измерителя ставится на линию
атмосферного давления р о в точке ее пересечения с соответствующей
углу φ
вертикалью, а другая - в
точку пересечения этой же вертикали с интересующей кривой давления. Затем при
этом же угле раскрытия ножек циркуля полученная для данного угла φ
ордината переносится с
помощью циркуля на совмещённую развёрнутую диаграмму.После перенесения всех ординат
полученные точки соединяются плавными линиями, в результате чего получаются
кривые р г и р j . При графическом сложении ординат кривых р г
и р j соответствующих одному и тому же углу ПКВ, получается искомая
кривая p Σ .
Сложение ординат кривых р г и р j выполняется с
учетом их знака.
.2 Построение с помощью диаграммы Брикса свёрнутой теоретической
индикаторной диаграммы и её скругление
Условная высота камеры сгорания при положении плоского поршня в ВМТ
Поправка
Брикса на конечную длину шатуна, мм
Значения
давления газов на линии расширения теоретической индикаторной диаграммы в
диапазоне φ=0…180˚ ПКВ, МПа
где
δ X
- текущее значение степени последующего расширения для участка, на котором S Х ≥S Z ,
вычисляемое по формуле
Значения
давления газов на линии сжатия теоретической индикаторной диаграммы в диапазоне
φ=540…720˚ ПКВ, МПа
где
ε X
- текущее значение степени сжатия, вычисляемое по формуле
Полученные
данные вносим в таблицу 5.
Таблица 5. Значения давления газов в цилиндре
Таблица 6. Главная таблица сил и моментов,
действующих в КШМ
Графики силы нормального давления на зеркало цилиндра, моментов,
набегающих на коренную и шатунных шеек, изображены на рис 1, рис. 2, рис. 3
соответственно.
Рис. 1. График силы нормального давления на зеркало цилиндра
Рис. 2. График моментов, набегающих на коренную шейку
Рис. 3.График моментов, набегающих на шатунную шейку
. Определение суммы реакций Σt и Σz, нагружающих коренную шейку КВ со
стороны коренного подшипника
Таблица 7. Определение суммы реакций Σt и Σz, нагружающих коренную шейку КВ со
стороны коренного подшипника
5. Построение векторных диаграмм давления
Для двигателя с индивидуальными или рядом стоящими шатунами для
построения диаграммы используются значения граф 7 и 8 (табл. 6). При построении
ВДД необходимо изменить знаки действующих удельных сил на противоположные для
получения реальной картины нагружения рабочей поверхности шатунной шейки.
Каждой паре значений удельных сил должна соответствовать одна точка, возле
которой необходимо нанести соответствующее значение угла ПКВ. После нанесения
всех точек в координатной системе их соединяют в порядке возрастания угла ПКВ,
в результате чего должна получиться плавная замкнутая кривая.
Смещение полюса диаграммы из точки О в точку О 1 учитывает
уменьшение нагрузки от газовых сил, вызванное действием центробежной силы
инерции от приведенной к центру шатунной шейки массы шатуна m ШR .
Радиус-вектор, берущий начало из произвольной точки на кривой и упирающийся
своим концом в точку О 1 , показывает направление удельной силы,
действующей на шатунную шейку при повороте кривошипа на произвольный угол φ. Для ориентации полученной ВДД
относительно шатунной шейки из точки О 1 произвольным радиусом
очерчивается окружность, изображающая рабочую поверхность шейки. При этом ось
кривошипа (щеки КВ) совмещается с осью ординат z в области положительных ее
значений.
Диаграмма строится для коренной шейки, амплитуда скручивающего момента на
которой за полный цикл нагружения максимальная (определение амплитуд
скручивающих шейки моментов выполняется по предварительно построенным графикам
моментов М К (φ), набегающих на коренные шейки КВ).Следует иметь в виду,
что полученные значения нагрузок на коренную шейку учитывают силы давления
газов и силы инерции от поступательно движущихся масс m S и
неуравновешенных вращающихся масс m R . Силы инерции от масс противовесов
(при их наличии на щеках прилегающих к шейке кривошипов) можно учесть переносом
начала координат в уже построенной ВДД. Очевидно, что коренную шейку со стороны
сопряженного с ней подшипника нагружают реакции, возникающие от действия
касательных и радиальных сил на колена КВ. При этом условно полагается, что все
касательные силы приложены так, что создают момент, вращающий КВ в направлении
по часовой стрелке, а все радиальные силы действуют при этом в направлении оси
КВ. Для построения ВДД сперва строится координатная система в таком же
масштабе, как и для ВДД на шатунную шейку. Начало координат находится в точке О 1 .
Это различие обусловлено тем, что в последнем случае диаграмма строится уже с
учетом действия удельной результирующей силы р Σ и удельной центробежной силы р R
от неуравновешенной вращающейся массы m R .
Так как расчет коленчатого вала выполняется по разрезной схеме, то
предполагается, что коренная шейка не подвергается действию изгибающего
момента.
Расчёту подвергаем коренную шейку № 4, так как амплитуда передаваемого
через неё крутящего момента за полный цикл нагружения является максимальной.
Коренные
шейки нагружаются главным образом крутящим моментом, поэтому запас прочности
оцениваем только по касательным напряжениям.
Характерными
размерами коренной шейки являются ее наружный диаметр и диаметр внутренней полости .
Максимальные
и минимальные касательные напряжения у края масляного отверстия, МПа
Амплитудное
и среднее значение касательных напряжений, МПа
Запас
прочности по касательным напряжениям при асимметричном цикле нагружения:
Выбираем для коренной шейки Сталь 45.
Коэффициент,
учитывающий асимметрию цикла и приводящий его к симметричному циклу:
Эффективный
коэффициент концентрации касательных напряжений у края масляного отверстия с
учетом масштабного и технологического коэффициентов:
- предел
выносливости материала (сталь 45) при симметричном знакопеременном цикле
нагружения
Вывод:
данное значение входит в допустимые пределы (3 5),
условие прочности выполняется.
Расчёту подвергаем шатунную шейку № 4, так как амплитуда скручивающего
момента за полный цикл нагружения является максимальной.
Определяем
запас прочности по нормальным напряжениям.
Характерными
размерами шатунной шейки являются ее наружный диаметр и диаметр внутренней полости , расстояние между центрами соседних коренных шеек КВ и расстояния от оси масляного отверстия до этих
центров .
Момент
сопротивления изгибу шатунной шейки, м 3 :
Нормальные
напряжения от изгиба в рассматриваемом сечении, МПа:
Запас
прочности по нормальным напряжениям:
Выбираем для шатунной шейки Сталь 45.
Коэффициент,
учитывающий асимметрию цикла и приводящий его к симметричному циклу:
Эффективный
коэффициент концентрации касательных напряжений у края масляного отверстия с
учетом масштабного и технологического коэффициентов: , - предел
выносливости материала (сталь 45) при симметричном знакопеременном цикле
нагружения
Вывод: данное значение входит в допустимые пределы (4÷8), условия прочности выполняется.
Общий запас прочности для шатунной шейки:
Вывод:
данное значение входит в допустимые пределы (2,7 4,5),
условие прочности выполняется.
Характерными
размерами щеки являются ее толщина _, ширина щеки = 100
мм, расстояние между центрами соседних коренных шеек КВ _ и расстояния от оси
масляного отверстия до этих центров и расстояние от центра коренной шейки до
середины толщины щеки.
1. Определение запаса прочности в точке «С» по касательным
напряжениям:
Расчёту подвергаем щеку, которая прилегает к коренной шейке №4, так как
она нагружается максимальным скручивающим моментом.
Характерными
размерами коренной шейки являются ее наружный диаметр и диаметр внутренней полости .
Максимальные и минимальные касательные
напряжения, МПа
Амплитудное
и среднее значение касательных напряжений, МПа
Запас
прочности по касательным напряжениям при асимметричном цикле нагружения:
2. Определение запаса прочности в точке «С» по нормальным напряжениям:
Момент
сопротивления изгибающему моменту, м 3
Запас
прочности по нормальным напряжениям
Определение
общего запаса прочности щеки:
Вывод:
данное значение входит в допустимые пределы (2 2,5)
процентов, условие прочности выполняется.
Заключение
по расчету: размеры, полученные в ходе компоновки, удовлетворяют условиям
прочности. Рекомендуется повышение запасов прочности элементов КВ применением
конструктивных и технологических способов или их комбинацией.
Днище
поршня рассчитывается на изгиб от действия максимальных газовых усилий как равномерно нагруженная круглая плита, свободно
опирающаяся на цилиндр. Для бензиновых двигателей наибольшее давления газов
достигается при режиме максимального крутящего момента, т.е. при n=5800
Напряжение
изгиба в днище поршня, МПа:
S=5 мм - толщина
стенки головки поршня
-
радиальная толщина компрессионного кольца
Вывод:
значения входят в допустимые пределы ( МПа),
условие прочности выполняется.
Тепловые
напряжения, возникающие из-за разности температур, МПа:
где:
- коэффициент линейного расширения для алюминиевых
сплавов.
- модуль
упругости для алюминия и алюминиевых сплавов.
Удельная
тепловая нагрузка для четырехтактных двигателей:
-
коэффициент теплопроводности алюминия и алюминиевых сплавов.
Вывод:
данное значение входит в допустимые пределы (150÷250)МПа, условие прочности выполняется.
МПа -
действительное максимальное давление газов, наружный диаметр пальца d п = 26 мм, внутренний диаметр пальца
d в = 18 мм, длина пальца l п = 70 мм, длина втулки шатуна l ш = 25 мм, расстояние между бобышек b =
37 мм, материал - сталь 15Х, Е = 2∙10 5
МПа, палец закрепленного типа.
Расчетные
силы, действующие на поршневой палец, МН
Удельное
давление пальца на втулку поршневой головки шатуна, МПа
Удельное
давление пальца на бобышки, МПа
Отношение внутреннего диаметра пальца к наружному
Напряжение
изгиба в среднем сечении пальца, МПа
Вывод:
значения входят в допустимые пределы ( ),
условие прочности выполняется.
Касательные
напряжения среза в сечении между бобышками и головкой шатуна, МПа
Вывод:
значения входят в допустимые пределы ( ),
условие прочности выполняется.
Максимальная овализация пальца (наибольшее увеличение
горизонтального диаметра ) наблюдается в его средней, наиболее напряженной части:
Напряжения, возникающие при овализации пальца:
Наибольшее напряжение овализации, возникающее на внешней
поверхности пальца в горизонтальной плоскости, , МПа
Наибольшее напряжение овализации, возникающее на внешней
поверхности пальца в вертикальной
плоскости, , МПа
Наибольшее напряжение овализации, возникающее на внутренней
поверхности пальца в горизонтальной
плоскости, , МПа
Наибольшее напряжение овализации, возникающее на внутренней
поверхности пальца в вертикальной
плоскости, , МПа
Наибольшее
напряжение овализации возникает на внутренней поверхности пальца в
горизонтальной плоскости. Это напряжение не должно превышать 300-350 МПа.
Из динамического расчета получаем P сж =0,0392 МН и P р = -0,014 МН при φ=
180 o
(φ=360 o ).
Принимаем h ш =0,024 м; b ш =0,015 м; а ш =0,004 м; t ш =0,004 м. Из чертежа поршневой и кривошипной головки шатуна d=0,026 м; d 1 =0,055 м, характеристики прочности материала шатуна (сталь
45).
Площадь и моменты инерции расчетного сечения В-В, м 2
Максимальное напряжение от сжимающей силы, МПа в плоскости качания шатуна
в
плоскости, перпендикулярной плоскости качания шатуна
длина
стержня шатуна между поршневой и кривошипной головками
Минимальное
напряжение от растягивающей силы, МПа:
Так
как и то запас прочности в сечении B - B
определяется по пределу усталости
Вывод:
данные значения не ниже 1,5, следовательно, условие прочности выполняется.
6.7 Прочностной расчет шатунных болтов
Номинальный диаметр болта d = 14
мм, шаг резьбы t = 1 мм, число
болтов i s = 2, материал - сталь 20XН3А, предел прочности σ в = 1200 МПа, предел текучести σ т = 1000 МПа, предел усталости при
растяжении- сжатии σ -1р = 310 МПа, коэффициент цикла при
растяжении-сжатии α δ = 0,12.
Суммарная
сила, растягивающая болт, МН
Максимальные
и минимальные напряжения в болте, МПа
Среднее
напряжение и амплитуды цикла, МПа
Так
как , то
запас прочности болта определяется по пределу текучести
Вывод:
условие прочности выполняется болт выдерживает нагрузку, ( ).
7. Анализ уравновешенности автомобильного двигателя с КШМ
Уравновешенным называется двигатель, который на установленном режиме
работы передает опорам постоянные по направлению силы и моменты,
обуславливаемые этими силами.
Уравновешивание можно осуществить двумя способами:
1) расположение определенным образом
цилиндров и выбором такой кривошипной системы коленчатого вала, чтобы
переменные силы инерции и их моменты взаимно уравновешивались;
2) созданием с помощью дополнительных
масс (противовесов) новых сил, в любой момент времени равных по величине, но противоположных
по направлению основным уравновешиваемым силам.
Динамический расчёт показывает, что на КШМ действуют:
-
силы инерции поступательно движущихся масс и ,
Следует
учитывать, что опрокидывающий (крутящий) момент уравновесить невозможно, так
как двигатель имеет один коленчатый вал. Следовательно, считаем двигатель
уравновешенным, если выполняются следующие условия:
Р j
= m s ∙R∙ω²∙cosφ + m s ∙R∙ω²∙λ∙cos2φ = CI∙cosφ + CII∙cos2φ = PI + PII
Для четырехтактного четырехцилиндрового рядного двигателя с кривошипами
под углом 180° имеем:
Вектор
реально действующей центробежной силы инерции направлен
по радиусу кривошипа и вращается вместе с ним с угловой скоростью ω. Это означает, что радиус-векторы реально действующих
центробежных сил инерции будут повторять схему расположения кривошипов КВ,
представленную на рис. 6.
Анализ
схемы расположения радиус-векторов показывает,
что S =0. Следовательно, двигатель самоуравновешен по (1)
признаку.
Наземные современные виды транспорта обязаны своим развитием главным
образом применению в качестве силовых установок, поршневых двигателей
внутреннего сгорания. Именно поршневые двигатели внутреннего сгорания являются
основным главным видом силовых установок, преимущественно используемых на автомобилях,
тракторах, дорожно-транспортных и строительных машин.
Современная на то время разработка двигателя показала свое высокое
качество по динамике и скоростной характеристике двигателя. Расчеты показателей
топливной экономичности автомобиля показали хорошую характеристику по расходу
топлива. Данный расход топлива, является оптимальным для такого типа автомобиля
и это, в свою очередь обеспечивало экономически-выгодное содержание автомобиля.
1. А.И. Колчин, В.П. Демидов. Расчет автомобильных и
тракторных двигателей / - М.: Высшая школа, 2012. - 493 с.
2. В.H. Степанов. Автомобильные двигатели:
Учебно-методическое пособие по выполнению динамического расчета
кривошипно-шатунного механизма автомобильных двигателей при курсовом и
дипломном проектировании для студентов специальности 150200 - автомобили и
автомобильное хозяйство /; СПбГАСУ. СПб., 2009. 49 с.
3. В.Н. Степанов. Автомобильные двигатели /; СПбГАСУ.
СПб., 2014.148с.
1. Приведение масс деталей поршневой группы: Курсовая работа (т). Транспорт, грузоперевозки.
Шпаргалки На Тему Законы Сохранения Макромира И Микромира
Курсовая работа: Теория баз данных и их создание в среде Microsoft Access'97. Скачать бесплатно и без регистрации
Курсовая работа: Правовідносини батьків та дітей
Сочинение Путешествие В Таджикистан
150 Слов Сочинение Это Примерно Сколько
Доклад: Какого партнера вы ищете
Курсовая работа: Лютнева революція в Росії та падіння царату
Формы Организации Театрализованной Деятельности В Доу Курсовая
Отчет по практике по теме Анализ производственной, коммерческой, экономической и хозяйственной деятельности предприятия ЗАО 'Одема' им. В. Соловьевой
Курсовая работа: Фармацевтический анализ антибиотиков пенецилинового ряда. Скачать бесплатно и без регистрации
Курсовая работа: Адаптивная технология возделывания горчицы в ООО "Тингутинское" Светлоярского района Волгоградской области
Контрольная Работа На Тему Факторный Финансовый Анализ В Целях Антикризисного Управления Предприятием
Пример Сочинения По Личности История
Реферат: Программа распознавания символов. Скачать бесплатно и без регистрации
Курсовая Работа Ипотечное Кредитование Как Способ Решения Жилищной Проблемы
Реферат На Тему Дитині, Як Носію Мови, Необхідна Зона Мовного Розвитку
Описание Игрушки Сочинение 3 Класс
Курсовая работа: Спостереження як один з основних шляхів вивчення проблеми трудової підготовки
Сочинение Морозко 5 Класс
Реферат: Да не оскудеет рука дающего...
Реферат: Great Gatsbys Nature Essay Research Paper The
Контрольная работа: Анализ статьи Е.В. Зализовского "Современные проблемы развития цивилизации на Земле"
Реферат: Масштабы современного мирового книгоиздания