Буровые насосы - Геология, гидрология и геодезия курсовая работа

Обзор применяемых насосов. Прямодействующие двухпоршневые и однопоршневые насосы. Характеристики основных насосов, которые используются при бурении. Описание конструкции бурового насоса 9МГр-61, принцип работы. Общие сведения о ремонте клапанной коробки.


посмотреть текст работы


скачать работу можно здесь


полная информация о работе


весь список подобных работ


Нужна помощь с учёбой? Наши эксперты готовы помочь!
Нажимая на кнопку, вы соглашаетесь с
политикой обработки персональных данных

Студенты, аспиранты, молодые ученые, использующие базу знаний в своей учебе и работе, будут вам очень благодарны.
Принцип действия поршневого насоса известен более двух тысяч лет. Поршень, перемещающийся поступательно, вытесняет жидкость в нагнетательный трубопровод из цилиндра, вновь заполняемого через всасывающий трубопровод следующей порцией жидкости при возвращении поршня в исходное положение.
За время своего существования поршневой насос прошел сложный путь технического совершенствования и нашел широкое применение, в частности во вращательном бурении нефтяных и газовых скважин.
Насосы иного принципа действия - динамические, лопастные, ротационные и другие оказались непригодными для нового технологического процесса, потому что рабочие органы их гидравлической части подвергаются интенсивному изнашиванию, вызванному специфическими свойствами, присущими нагнетаемой в скважину промывочной жидкости - абразивосодержащего вязкопластического утяжеленного глинистого раствора, включающего нефть, газы и химреагенты.
Для достижения необходимой равномерности движения жидкости в подводящем и отводящем трубопроводах насосы применяю с несколькими насосными камерами (чаще всего с четырьмя или тремя), что относительно упрощает дальнейшую стабилизацию потока, осуществляемую компенсаторами неравномерности подачи. Вместе с тем увеличение числа цилиндров и насосных камер усиливает изнашивание, усложняет конструкцию механизма главного движения и блока цилиндров, а чрезмерное увеличение заметно повышает стоимость как подготовки, так и эксплуатацию насоса.
В задачу научного исследования эффективности различных структурных схем и оптимизации режимов эксплуатации поршневого бурового насоса входит сопоставление возможных сочетаний применяемых в нем изнашиваемых пар и влияния различных параметров изнашивания, частоты нагружения, скорости движения изнашиваемых элементов гидравлической части, давления нагнетания и действия совокупности факторов среды нагнетаемой промывочной жидкости, т.е. исследование механизмов путем изучения износостойкости составляющих структурных элементов.
Эмпирическим путем испытания и последовательного отбора опытных образцов получить ответ на вопросы возникающие при проектировании и выборе оптимальных структурных схем и режимов эксплуатации насосов было бы весьма сложно.
С накоплением отдельных научных результатов, связанных с изучением поршневого бурового насоса, в настоящее время становится все более очевидной необходимостью разработки его теории как совокупности научных представлений о закономерностях гидравлического действия и изнашивания- двух основных процессов, одновременно протекающих в поршневом буровом насосе при его работе и определяющих в основном эксплуатационные качества насосов.
Бурный рост нефтяной промышленности в технически развитых странах, сопровождается совершенствованием поршневого бурового насоса.
Технический уровень насосостроения может быть охарактеризован основными параметрами поршневых буровых насосов с двумя цилиндрами двухстороннего действия. Дальнейшее повышение мощности насосов связанное с чрезмерным увеличением их веса и размеров, заметно тормозится с возможностями транспортирования как в пределах площади разрабатываемого месторождения, так и вне ее.
1. ОБЗОР ПРИМЕНЯЕМЫХ НАСОСОВ И АНАЛИЗ ИХ РАБОТЫ
Поршневые насосы с различными структурными схемами делятся на:
- Прямодействующие двухстороннего действия, двухпоршневые паровые;
- Приводные двухстороннего действия, двух и трехпоршневые;
Одностороннего действия трехпоршневые
1.1 Прямодействующий насос двухстороннего действия
Прямодействующие двухпоршневые насосы состоят из гидравлической части, т.е. собственно двухпоршневого насоса, и паровой горизонтальной двухцилиндровой поршневой машины. Гидравлический и паровой цилиндры расположены на одной оси, а поршни укреплены на общем штоке. Раствор подается попеременно , то одним, то другим поршнем.
Эти насосы просты по конструкции, не требуют каких - либо промежуточных трансмиссий, имеет гибкую характеристику и равномерную подачу, что позволяет применять их без компенсаторов.
Однако низкая экономичность (КПД около 5%), высокий расход пара (до 60 кг/квт), необходимость снабжения котлов чистой водой привели к тому, что в настоящее время насосы этого типа, а также прямодействующие насосы с гидроприводом в буровых установках не применяются. Они уступили место приводным.
1.2 Приводные поршневые насосы двухстороннего действия
Приводные поршневые насосы двухстороннего действия стали применятся с созданием мощных двигателей внутреннего сгорания, трансмиссий, способных передавать большие мощности. Насос состоит из двух частей: гидравлической и трансмиссионной - приводной. Приводная часть представляет собой кривошипно-ползунный механизм с ползуном, соединенным с коренным валом зубчатым редуктором, снижающим частоту его вращения. Вращение и мощность от двигателя, установленного отдельно от насоса, передаются на трансмиссионный вал, а от него через зубчатую передачу на главный коренной вал.
Несмотря на сложную конструкцию, большую неравномерность подачи, эти насосы благодаря большой экономичности широко распространены.
Значительная пульсация мгновенной подачи, результат преобразования вращательного движения в возвратно-поступательное кривошипно-ползунного механизма. Для уменьшения вредного влияния пульсации подачи эти насосы применяют с диафрагменными компенсаторами, амортизирующими колебание раствора и регулирование частоты ходов насоса.
1.3 Приводные поршневые насосы одностороннего действия
Приводные поршневые насосы одностороннего действия более мощные (1000-1500 квт), рассчитанные на длительную работу при высоких давлениях (30-40 М п а). В связи с этим у них увеличены диаметры штоков (вместо 60-70 до 80-90мм). Это привело к тому, что объем камеры насоса двухстороннего действия со стороны штока сократился и стал составлять 60-65% объема передней камеры, а масса двухпоршневого насоса резко возросла, что усложнило его транспортировку и монтаж в промысловых условиях. В связи с этим конструкторы вернулись к идее использования трехпоршневых насосов.
В настоящее время применяются трехпоршневые приводные насосы одностороннего действия. По сравнению с двухпоршневыми двухстороннего действия они обеспечивают почти в два раза большую равномерность подачи, а при использовании диафрагменных компенсаторов сильно снижается пульсация раствора, что обеспечивает высокие показатели работы.
1.4 Техническая характеристика поршневых насосов
В таблице 1 даты технические характеристики основных поршневых насосов, которые используются при бурении
Таблица 1 Техническая характеристика поршневых насосов
Идеальная подача на один оборот кривошипного вала
Частота вращения трансмиссионного вала, об/мин
2. ОПИСАНИЕ КОНСТРУКЦИИ БУРОВОГО НАСОСА 9МГр-61, ПРИНЦИП РАБОТЫ
Насос поршневой буровой геологоразведочный 9МГр-61 предназначен для подачи промывочной жидкости к забою при вращательном бурении неглубоких скважин малого диаметра, а также для промывки песчаных пробок при ремонте скважин.
Насос 9МГр-61 двухпоршневой, приводной, горизонтальный, двойного действия состоит (рис. 1, 2) из двух основных узлов: гидравлического и приводного. Основной деталью гидравлического узла (рис. 6) являю тся две клапанные коробки , в которых находятся поршни и клапаны насоса. Клапанные коробки жестко соединены со станиной. Каждая к лапанная коробка насоса изготовляется из стальной отливки . Обе коробки свариваются между собой. В клапанную коробку вставляются сменные цилиндровые втулки необходимых диаметров. Крепление цилиндровых втулок производится цилиндровыми крышками через коронки. Под буртами втулок установлены резиновые уплотнительные кольца.
Поршни состоят из стальных сердечников и навулканизированных на них резиновых манжет, осуществляющих уплотнение поршней.
Поршни укреплены на штоках на конусной посадке и закреплены корончатыми гайками, поршневые штоки на выходе из клапанной коробки уплотнены сальниками.
Сальники (рис. 5) имеют резиновые самоуплотняющиеся манжеты, помещенные в корпусах.
Всасывающие и нагнетательные клапаны тарельчатого типа с резиновым уплотнением одинаковы по размерам и конструкции.
Стальные седла клапанов запрессованы в конические гнезда клапанных коробок. Для обеспечения своевременного закрытия клапанов тарелки прижима ются к седлам пружинами.
Клапанные коробки закрыты крышками с резиновыми самоуплотняющимися манжетами. Крышки закреплены с помощью резьбовых коронок.
В нижней части клапанные коробки соединены между собой приемным коллектором сварной конструкции, являющимся также и всасывающем колпаком. На клапанных коробках установлен воздушный нагнетательный колпак с фланцем для тройника под предохранительный клапан гвоздевого типа и нагнетательный трубопровод.
Резиновый поршень клапана, установленный на штоке, во время работы насоса воспринимает давление нагнетания и удерживается на месте предохранительной шпилькой, пропущенной через отверстия в каленых частях штока и пробку.
В случае превышения давления в насосе сверх установленного возросшее усилие, действуя на поршень, срезает предохранительную шпильку, и поршень выбрасывается из гнезда, тем самым открывая выходное отверстие для жидкости.
Для предотвращения прилипания уплотнения к корпусу, необходимо не реже одного раза в неделю очищать и прождать детали клапана.
Резиновое кольцо под пробкой является амортизатором, воспринимающим удар буртика штока, предохранительный клапан снабжен сменными предохранительными шпильками четырех разных диаметров, изготовленными из стали, диаметр предохранительной шпильки должен находиться в соответствии с диаметром цилиндровых втулок, установленных в клапанных коробках.
Станина, являющаяся основой для приводной части (рис.3,4), изготавливается из чугунного литья и имеет, направляющие параллели для крейцкопфов, гнезда роликоподшипников для коренного и трансмиссионного валов, картер для масляной ванны, в которой помещается зубчатое колесо .
Трансмиссионный вал вращается на конических роликоподшипниках №7618, регулируемых металлическими подкладками, установленными под одну из торцовых крышек.
Один конец трансмиссионного вала, выходящий из станины, выполнен конусным и предназначен для установки на нем клиноременного шкива.
Трансмиссионный вал передает вращение главному валу посредством косозубой передачи. Ведущая шестерня изготовляется как одно целое с трансмиссионным валом, а ведомая шестерня - с коренным валом.
Коренной вал вращается на конических роликоподшипниках.
Движение от коренного вала передается шатунами крейцкопфам.
Мотылевые головки шатунов, с вмонтированными в них роликоподшипниками, насажены на эксцентрики коренного вала.
Малые головки шатунов шарнирно связаны с крейцкопфами посредством игольчатых подшипников, вращающимся по каленым пальцам крейцкопфов. Пальцы крейцкопфов соединены с корпусами крейцкопфов с помощью конусной посадки, крейцкопфы изготовляются из стального литья с чугунными накладками.
Поршневые штоки соединяются с крейцкопфами посредством резьбы. Поршневые штоки проходят в станине через вторые сальники, устроенные в стенке станины и служащие для предохранения механизма приводной части и масляной ванны от загрязнений. Этой же цели служат и отбойные диски, установленные на штоках между сальниками.
Сверху станина закрыта сварной крышкой, в которой имеется люк для залива масла в картер насоса и для проверки состояния зубчатой передачи.
Для наблюдения и ухода за крейцкопфами, в станине имеются боковые окна, закрываемые крышками.
Смазка всех деталей механизма приводной части циркуляционная. Насос имеет клиноременный привод. Конструкция предусматривает возможность изменять число ходов поршня с 44 до 90 в минуту, заменяя шкивы на насосе и двигателе. Буровой насос 9МГр-61 является модернизированной модификацией насоса 9Гр и отличается от него следующим.
Насос 9МГр-61 имеет стальную литую клапанную коробку, что позволяет создавать повышенное давление. Для повышения гидравлической мощности в насосе усилена приводная часть. Это достигнуто увеличением ширины зубчатых колес, повышением качества материалов, заменой подшипников на более мощные и т.д. Улучшена конструкция станины. Для более значительного повышения давления конструкция насоса 9МГр позволяет применять цилиндровые втулки меньшего диаметра, чем в насосе 9Гр.
2.4 Техническая характеристика насоса 9МГр-61
В таблице 2 приведены данные наиболее часто встречающихся поршневых насосов
Таблица 2 Техническая характеристика насоса 9МГр-61
9МГр-61 поршневой горизонтальный двухцилиндровый двойного действия
Диаметр сменных цилиндровых втулок, мм
Производительность и соответствующее наибольшее давление при различных цилиндровых втулках и различном числе ходов поршня в минуту.
Таблица 3 Диаметр цилиндровых втулок
Насос 9МГр-61 является двухцилиндровым двойного действия, у него четыре рабочих объема. Через трансмиссию от двигателя вращение передается коренному валу с кривошипами, на которых смонтированы шатуны, соединенные с ползунами. Кривошипно-шатунный механизм преобразует вращательное движение коренного вала в возвратно-поступательное ползунов, штоков и поршней. Поршень ходит в цилиндре создавая разряжение в одной камере и нагнетание в противоположной камере цилиндра. В каждом цилиндре имеются две рабочие камеры 5 и 8 (рис.1). Передняя камера 8, как у насоса одностороннего действия, и задняя камера 5, расположена за поршнем 6. Объем этой камеры меньше, чем передней, так как в ней расположен шток 2 поршня, занимающий часть ее объема. Она также имеет всасывающий 1 и нагнетательный 4 клапаны, а шток 2 уплотнен сальником 3. Если поршень движется вправо, то в левой (передней) полости создается разряжение, в результате которого всасывающий клапан 1 открывается и камера заполняется раствором, а из правой камеры (задней) жидкость в это время вытесняется в нагнетательный коллектор 7 движущимся поршнем 6. Всасывающий клапан в ней закрыт, так как давление в этой камере выше, чем во всасывающем трубопро воде 9, а нагнетательный открыт
Полезная мощность N п насоса - функция подачи Q (в м 3 /сек) и давления Р (в Мпа)
Получаем N н = 0, 051·10·10 6 = 510·10 3 Вт = 510 кВт
Мощность приводного двигателя насоса (в кВт)
агрегата от двигателя до нагнетательной линии насоса
з на = з о з г з м , где з о - коэффициент объемной подачи;
Коэффициент объемной подачи для исправного насоса з о =0,98ч0,96;
гидравлический к.п.д. оценивает потери мощности в каналах входного и выхо д ного коллекторов, гидравлической коробке, клапанах з г =0,97ч0,98;
механический к.п.д. насосного агрегата может быть представлен в виде произв е дения коэффициентов з ма = з мт з мн , где з мт - к.п.д. трансмиссии от двигателя до трансмиссионного вала насоса з мт = з мт1 з мт2 з мт3 ;
з мт1 = 0,99 3 - к.п.д. вала на опорах качения;
з мт2 = 0,99 - к.п.д. фрикционной муфты;
з мт3 = 0,99 5 ч 0,99 8 - к.п.д. клиноременной передачи.
Механический к.п.д. насоса з мн вычисляется по формуле:
где з 1м = 0,99ч0,99 2 - к.п.д. трансмиссионного вала на опорах качения;
з 2м = 0,99 2 - к.п.д. закрытой зубчатой передачи;
з 3м = 0,99 2 ч0,99 3 - к.п.д. коренного вала на опорах качения;
з 4м = 0,99 4 ч0,99 6 - к.п.д. ползуна и кривошипно- шатунного механизма;
з 5м = 0,99 2 ч0,99 4 - к.п.д. уплотнения штока и поршня.
Подставляя принятые значения коэффициентов в формулу получаем знач е ние величины механического к.п.д. насоса:
мн = 0,99?0,99 2 •0,99 2 •0,99 5 •0,99 2 = 0,886
Коэффициент полезного действия трансмиссии равен
з мт = 0,99 3 •0,99 2 •0,99 6 = 0,895.
К.п.д. насосного агрегата составляет:
з ма = з мт з мт = 0,895•0,886 = 0,793.
Общий к.п.д. насосного агрегата равен:
з на = з о з г з м = 0,97•0,98•0,793 = 0,75
Мощность приводного двигателя насоса составляет:
N д = N нп /з на = 510: 0,75 = 680 кВт.
3.2 Расчет на прочность гидравлической части насоса
При расчете штока поршня влиянием сальника пренебрегаем и считаем, что оба его конца защемлены. Шток рассчитывается на сжатие-растяжение. При определении нагрузки в качестве расчетного выбирают наиболее ослабленное (в резьбовой части штока со стороны, противоположной поршню).
где 1,3 - коэффициент, учитывающий влияние предварительной затяжки гайки; Р сж - усилие, действующее на поршень; f сж - площадь ослабленного сечения.
где р max = 10·10 6 Па - максимальное давление.
F = р D 2 /4 - площадь поршня, м 2 .
F = 3,14• 0,2 2 /4 = 0,0314 м 2 , тогда получаем
Р сж = 10•10 6 •0,0314 = 0,314•10 6 Н = 0,314 МН.
Внутренний диаметр резьбы штока М68х4 равен 63,1 мм.
F сж = р d 2 /4 = 3,14•0,063 2 / 4 = 3,14•0,004 /4 = 0,314•10 -2 м 2
у 1 = 1,3•0,314/0,314•10 -2 = 130 МПа.
Для стали 40Х после термообработки НВ 197…235 у т = 650 МПа.
Коэффициент запаса прочности составляет:
При расчете штока на растяжение в ослабленном сечении (это сечение в резьбовой части М64х3, где он соединяется с поршнем) усилие растяжения будет меньше усилия сжатия при том же давлении, так как
где р max - максимальное давление в нагнетательной линии насоса, Па;
Усилие растяжения (в Н) Р р = р max ( F - f )
( f - площадь рабочего сечения штока, м 2 ).
Р р = р max ( F - f ) = 10•(0,0314 - 0,0038) =0,276 МН
Напряжение растяжения штока в ослабленном сечении:
Внутренний диаметр резьбы М64х3 со стороны поршня равен 60,3 мм. Подставим эту величину в формулу, получим:
Коэффициент запаса прочности на растяжение равен:
Коэффициент запаса прочности как в случае расчета на сжатие, так и в сл у чае расчета на растяжение должен быть n ? 5.
Необходимо проверить шток на продольный прогиб. Для этого определяем гибкость штока: л = l / i
Здесь l = 1,34 м - длина штока; i - радиус инерции сечения штока
i = d /4 ( d = 0,07 м - диаметр штока).
Если л < 105, то критическое напряжение (МПа) определяется по формуле
у кр = 335 - 0,62•76,6 = 287,5 МПа.
Коэффициент запаса прочности по устойчивости составляет:
При расчете штока за максимальную принимается нагрузка Р сж , действу ю щая на шток (в МН)
где, К = 1,15 ч1,2 - коэффициент запаса, учитывающий вероятность превышения давления в случае несработки предохр а нительного клапана насоса; р н = 10 МПа - давление насоса; F = 0,0038 м 2 , з 5м = 0,96ч0,98 - к.п.д. уплотнения штока и цилиндра.
Р с = 1,15•10•0,0038/0,96 = 0,376 МПа,
n = 2,8, что >2, следовательно допустимо.
Детали приводной части насоса рассчитывают по наибольшему крутящему моменту.
Усилие сжатия Т с , действующее вдоль оси шатуна раскладывается на ус и лие Р с по оси штока и N с , перпендикулярное к ней.
Величина усилия сжатия, действующего вдоль оси шатуна.
Силы, действующие на параллели ползуна.
где N c - составляющая силы, действующей вдоль шатуна , Н
G - вес ползуна (половина веса шатуна и штока) в Н, знак плюс берется, когда N с действует вниз, знак минус - когда эта сила действует вверх;
sinв max = R / L R = 0,2 м - длина кривошипа
sinв max = 0,2: 1,19 = 0,1681 в max = 9 0 40 1
Определим усилие, действующее вдоль оси штока,
Р с1 = Р с / з м4 = 0,376• 0,95 = 0,396 МН
Усилие вдоль оси шатуна Т с. max = P c / cos в max = 0,396 / 0,9858 = 0,402 МН
Максимальная составляющая силы, действующей на ползун,
N cmax = T c . max sin в max = 0,402 • 0,1681 = 0,068 МН или 68 кН
Вес ползуна равен половине веса шатуна и штока
Тогда вес ползуна равен 6,86 / 2 = 3,43 кН. G = 3,43 кН
Удельная нагрузка на параллели (в Па)
где b = 0,245 м - ширина накладки, и l = 0,44 м - длина накладки.
Удельная нагрузка на параллели равна
р н = ( N c + G ) / bl = (68 + 3,43) / 2•0,245•0,44 = 0,33 МПа
р н 0,5 МПа, что соответствует требованиям к прочности ползунов б у ровых насосов.
Детали, узлы и машины в целом по мере эксплуатации постепенно снижают уровень работоспособности от возникновения в них неполадок и износа. Неполадки (загрязнения, нарушения надежности и плотности соединений и регулировки) устраняются техническим обслуживанием машин, а износ их только ремонтом.
Основой правильной эксплуатации машин является плановое обеспечение их обслуживанием и ремонтом, исключающее или сводящее к минимуму возможность внезапных отказов.
В народном хозяйстве широко применяется система планово-предупредительного обслуживания и ремонта машин.
Система ППР - комплекс мероприятий по обслуживанию и ремонту машин, выполняемых профилактически по заранее составленному плану для поддержания машин в исправном и работоспособном состоянии.
Система ППР предусматривает следующие основные положения:
Ремонт оборудования выполняется через планируемые промежутки времени, называемые межремонтными периодами;
После планового капитального ремонта характеристика оборудования приближается к паспортным данным нового оборудования;
В течении ремонтного цикла оборудование в строгой очередности проходит все плановые ремонты, предусмотренные системой;
Кроме плановых ремонтов выполняется техническое обслуживание оборудования;
Чередование, периодичность и объем обслуживания и ремонтов определяется назначением, конструкцией и условиями эксплуатации оборудования.
Ремонтные работы в зависимости от объема и сложности делятся на три категории
Текущий ремонт ставит задачей поддерживать работоспособность отдельных частей в целом исправной машины.
Объем и сложность операций сравнительно не велики - проверка состояния оборудования, замена быстроизнашивающихся деталей, замена при необходимости смазки, устранение всех дефектов, не требующее разборки сложных частей оборудования. Оборудование после ремонтных работ проверяют и регулируют.
Текущий ремонт выполняется непосредственно на месте установки и эксплуатации оборудования.
Средний ремонт называют ремонт, при котором восстанавливается работоспособность важных частей машины, утраченная в результате естественного износа деталей. Этот ремонт связан с значительным объемом сборочно-разборочных работ на основных агрегатах машины.
Средний ремонт стационарного тяжелого и громоздкого оборудования выполняется непосредственно на месте эксплуатации; для ускорения и облегчения работ максимально используется ранее отремонтированные на базе сменные детали и узлы (принцип узлового ремонта).
Чтобы свести к минимуму простои комплексных технологических установок, желательно изношенный агрегат заменять целиком отремонтированным, взятым из резерва (принцип агрегатного ремонта).
Капитальный называют ремонт, осуществляемый с целью восстановления исправности и полного, или близкого к полному, восстановления ресурса изделия с заменой или ремонтом любых его частей, включая базовые, и их регулировкой.
В таблице 4 приведены всевозможные дефекты, которые встречаются при осмотре клапанной коробки и способы восстановления на каждый случай.
Рекомендуемый способ восстановления
Сквозные трещины в стенках гидрокоробки, выходящие внутрь камеры
Несквозные трещины, выходящие на посадочные поверхности
Трещины несквозные не выходящие на посадочные поверхности
Браковать коробки, имеющие трещины длиной более 80мм, глубиной более 0,5 толщины стенки в количестве 5шт. Трещины длиной менее 80мм глубиной менее 0,5 толщины стенки, в количестве до 5шт заварить и зачистить.
Браковать коробки, имеющие промывы глубиной более 20мм. Наплавить и обработать места промывов глубиной менее 20мм
Повреждение или износ ниток резьб М16-7Н, М20-7Н, М24-7Н, М27-7Н, G 3/4-в
Ремонтировать установкой ввертышей с резьбой по чертежу с последующей заваркой. Общее количества ввертышей допускается не более 10 и не более двух под фланец
Повреждение или износ ниток резьбы Трап.140х8
Наплавить и обработать до размера по чертежу
Износ поверхности по ф75+0,2 (Тройник выкидной, коллектор нагнетательный)
Наплавить и обработать до размера по чертежу
Износ поверхности по ф130+0,26 (Крышка клапана)
Наплавить и обработать до размера по чертежу
Наплавить и обработать до размера по чертежу
Износ конусной поверхности по ф108+0,1 (Седло клапана)
Наплавить и обработать до размера по чертежу
Износ конусной поверхности по ф85+0,07 (Корпус сальника)
Обработать до ремонтного размера или наплавить и обработать до размера по чертежу.
Износ поверхности по ф142 +0,26 (Втулка цилиндровая)
Наплавить и обработать до размера по чертежу
Риски и задиры и раковины на посадочных поверхностях
Зачистить или шлифовать до устранения дефектов, но до размеров не более допустимых
При промывах клапанной коробки в месте посадки седла клапана производятся следующие операции:
Клапан ную коробку полностью разбирают. Седло клапана снимается на стенде при помощи съемника. В коробку вставляется шток (поз.1) с установленным на нем специальными лапками (поз.2), которые подвижно закреплены на штоку и ограничены в передвижении выступами на штоке. Три лапки вместе с штоком вставляются в седло, куда они свободно проходят. Затем шток двигают в направлении съема седла, шток раздвигает лапки и происходит фиксация лапок за седло клапана. После чего закручивают упор (поз.4) в клапанную коробку. На шток надевают переходное кольцо (поз.5), которое компенсирует разницу диаметров на штоке и гидродомкрате (поз.9). Затем на шток закручивают гайку (поз.7), которая фиксирует шток съемника и шток гидродомкрата.
Произведя все установочные операции, проверяют правильность установки съемника, надежность крепления гайки. Затем включают гидростанцию, подающую давление в гидродомкрат. Шток гидродомкрата двигаясь тянет за собой шток съемника на котором закреплены лапки удерживающие седло клапана. Ход гидродомкрата 20мм., усилие 50тс., что обеспечивает съем седла клапана.
Производят осмотр посадочного места седла клапана на наличие промывов и трещин. Если промывы имеют глубину более 20мм., то коробку бракуют, если менее 20мм., то коробку ремонтируют путем наплавления промывов и последующей расточкой до размера по чертежу.
Место посадки седла клапана растачивают под наплавку на горизонтально расточном станке. Место под наплавку подготавливают путем зачистки напильником, шкуркой, шлиф. машинкой.
Восстанавливаемые поверхности подвергают наплавке на автомате наплавки. Наплавленные поверхности зачищают напильником, шкуркой и протирают бензином для полного удаления масляных пятен
Затем клапанную коробку устанавливают на горизонтально- расточной станок, фиксируют, и производят расточку наплавленной поверхности до размеров чертежа. Производят контроль правильности полученных размеров, конусность 1:5 проверяют калибром-конусным. После капитального ремонта производится гидроиспытание коробки давлением 23,5 МПа (240 кгс/см2) в течении 5мин.
5. ПРАВИЛА ЭКСПЛУАТАЦИИ БУРОВОГО НАСОСА
Буровые насосы эксплуатируются в различных климатических условиях при температуре воздуха до +/-50 ' С и температуре бурового раствора от -1 ' С до 80 ' С. Плотность растворов обычно составляет 1100-1300 кг/м 3 , а в некоторых случаях понижается до 800 кг/м 3 , или же повышается до 2000 кг/м 3 и более. Растворы имеют большую вязкость и статическое сопротивление сдвигу.
Буровой раствор может быть засорен вырубленной породой и содержать до 2% абразивных частиц, глину и утяжеляющие добавки (гематит, барит и др.), а иногда и некоторое количество газа. В его составе могут быть различные химические реагенты: известь, каустическая сода, в некоторых количествах дубильные кислоты. Качество бурового раствора может изменяться в процессе бурения одной скважины.
Время работы насоса колеблется от 30 минут до 200 часов и более в зависимости от длительности рейса долота. Периодические технические и технологические остановки продолжаются от 3 до 15 минут для наращивания бурильной колонны до 10 часов и более для спуска и подъема долота с больших глубин.
Насос должен быть удобным в эксплуатации, допускать быструю смену быстроизнашивающихся деталей: поршней, штоков, цилиндровых втулок, сальников, клапанов и др. Долговечность без капитального ремонта должна составлять не менее 10000 часов работы. Приводная часть насоса надежно защищается от грязи, пыли и воды. Конструкция его приспособлена для привода от электродвигателей и дизелей.
Многолетней практикой бурения глубоких скважин установлено, что единственным удовлетворяющим требования технологии проводки скважин является поршневой горизонтальный приводной насос. Буровые насосы гла вные потребители энергии (70-80%). Мощность современных насосов составляет 300-1600 квт. Для каждого типа буровой насосной установки насос должен иметь определенную мощность, подачу и давление. Насосы устанавливают на расстоянии до 100 метров от устья скважины под навесом или в разборном укрытии. Масса, габариты и конструкция насоса должны допускать его транспортировку, как при помощи промысловых транспортных средств, так и волоком в пределах промысла, а иногда и на расстояния до 100 км, для чего насосы снабжаются жесткой рамой салазками.
Для правильной работы бурового насоса необходимо соблюдать следующие условия, ухода за насосом.
Хорошее наполнение цилиндров жидкостью. Коэффициент наполнения не ниже 0,9.
Исправная работа пневматического компенсатора неравномерности подачи. Степень неравномерности давления нагнетания до 3%.
Тщательная отработка планово-предупредительного ремонта с комплектной заменой изношенных парных деталей гидравлической части.
Регулярная заправка консистентной смазкой всех мест, указанных в карте смазки, замена отработанного масла свежей в ванне приводной части два раза в год, весной летним сортом смазки, осенью зимним. Эксплуатация насоса без перегрузок.
Во время насоса необходимо следить за показаниями манометров и вакуумметров, а также других измерительных приборов, установленных на насосе и на трубопроводах.
Необходимо следить за отсутствием утечки из сальников и за плотностью соединений гидравлической части.
При внезапном самопроизвольном изменении насосом режима работы, при проявлении ненормального стука в насосе или при значительном нагревании движущихся частей насос следует немедленно остановить для выявления и устранения причины неисправности.
Насос и его фундамент необходимо содержать в чистоте.
Для фиксирования режима работы насоса следует вести эксплуатационный журнал, в котором отмечается также случайный мелкий ремонт. Крупный ремонт должен отмечаться в паспортной книге насоса с указанием вызвавших его причин.
Запуск насосов более сложных конструкций, остановка их, а также уход за
Буровые насосы курсовая работа. Геология, гидрология и геодезия.
Контрольная работа: Анализ эффективности деятельности руководителя отдела пейджинговой компании. Скачать бесплатно и без регистрации
Реферат: MarxismLeninism As A Political Theory Essay Research
Курсовая работа по теме 4 крестовый поход и завоевание Константинополя по хронике Робера де Клари 'завоевание Константинопол...
Курсовая работа по теме Проектирование кадастровой информационной системы городской территории (на примере части Советского района г. Нижнего Новгорода)
Реферат: Предоставление финансовой отчетности
Реферат На Тему Мюзикл 8 Класс
Диссертация Исследовательской Деятельности
Эссе На Тему Люблю Отчизну
Эссе Мораль Нравственность
Сочинение На Тему Любовная Лирика Есенина
Реорганизация И Ликвидация Юридических Лиц Реферат
Реферат: Инфицированная рана верхней конечности
Курсовая работа по теме Электромеханические измерительные приборы
Минздрав Беларусь Реферат Отек Гм
Курсовая Работа На Тему Учет Изделий Из Железобетона
Доклад по теме Анализ статьи В. Я. Гельмана "Постсоветские политические трансформации"
Дипломная работа по теме Открытое акционерное общество Нефтегазовая компания 'Русснефть'
Сочинение по теме Роман Проклят и убит В.П. Астафьева в контексте идейно-художественной эволоции творчества писателя (Word'2000)
Курсовая работа по теме Управление муниципальным унитарным предприятием
Отчет По Практике Логопеда В Доу
Генна інженерія - Биология и естествознание контрольная работа
Бухгалтерский учет амортизации основных средств - Бухгалтерский учет и аудит курсовая работа
Проблеми застосування тимчасових різниць при розрахунку податку на прибуток - Бухгалтерский учет и аудит реферат