Автономные Тепловые Системы Курсовая
Автономные Тепловые Системы Курсовая
Вы можете узнать стоимость помощи в написании студенческой работы.
Помощь в написании работы, которую точно примут!
Проектирование
автономных систем теплоснабжения предприятий по переработке животноводческого
сырья
Энергоснабжение и повышение
энергоэффективности промышленных предприятий являются одним из направлений
модернизации экономики РФ и повышения конкурентоспособности отечественной
продукции.
Предприятия мясной и молочной
промышленности относятся к энергоемким производствам. Доля энергозатрат в
издержках производства мясных и молочных продуктов без учета стоимости сырья
превышает 20% и в связи с ростом стоимости топлива и электроэнергии имеет
устойчивую тенденцию к дальнейшему росту. В связи с этим актуальной является
проблема создания новых и модернизация существующих систем теплоснабжения
мясокомбинатов и молочных заводов с целью повышения их энергоэффективности и
надежности обеспечения предприятий теплоносителями с регламентируемыми
технологическими требованиями параметрами.
Цель работы: Целью данной работы является подготовка будущих специалистов к
самостоятельной инженерной работе по проектированию и эксплуатации СТ.
предприятий отрасли. В процессе выполнения курсовой работы студенту предстоит
использовать знания, полученные при изучении теплотехнических дисциплин. Важное
значение имеет формирование творческого подхода к решению конкретных инженерных
задач, умение выбрать из нескольких вариантов наиболее рациональное техническое
решение, освоение методик технико-экономического обоснования принимаемого
решения. Для успешного выполнения работы необходимы знания по изучаемым ранее
дисциплинам (математике, физике, инженерной графике)
1. Расчет тепловых
нагрузок и подбор теплогенераторов пара горячей воды
Параметры теплоносителей в реперных
точках автономной СТ
Под реперными понимаются узловые
точки тепловой схемы, в которых определяются параметры теплоносителей,
необходимые для выполнения тепловых расчетов отдельных структурных элементов
СТ.
Точка. А Распределительный паровой коллектор в котельной
Точка. Б Падающие паропроводы в подогреватели
p=700кПа r=2069кДж/кг hб =hʹ+rЧx
x=h - hʹ/r=2500-694/2069=0,87кДж/кг
Точка. В Паропровод на входе в производственный корпус
p, t.h-понижается в зависимости от расстояния
Давление потери 8≤ pпот/100 м ≤12кПа
100 м−10кПа pпот=149Ч10/100=14,9кПа
149 м−hпот pв=100-14,9=985,1кПа
hв=ha (100 - hпот/100)=2500 (100-1,49/100)=2530
rв=2036кДж/кг хв= hв - hʹв/ rв=2530-749/2036=0,874кДж/кг
Расчет параметров пара после
редукционных устройств отдельных цехов
hг1-г7=hв=2530кДж/кг x=hгn - hʹгn/rгn кДж/кг
Точка. Д Пароконденсатная смесь последовательных теплообменников
Рд принимаем на 10-12% ниже в ходе
ргi
x пп - доля пролетного пара в пароконденсатной смеси
h 2 =619,5+2123,5Ч0,13=895,56
кДж/кг
h 7 =619,5+2123,5Ч0,16=959,26
кДж/кг
Точка.Е конденсатопровод после утилизационного теплообменника для подогрева
воды
t в точке Е (переохлажденного конденсата) принимаем из диапазона
70-80˚С
р е на 10% ниже
средневзвешенного давления в точках Д
Точка. Ж Пароконденсатная
смесь после водоподогревателя системы отопления
р ж принимаем на 10-15%
ниже давления греющего пара в точке б принимаем15%
Доля пролетного пара пароконденсатной
смеси
hж= hʹж+ rжЧxпп=426+2252Ч0,007=583,64кДж/кг
Точка.З пароконденсатная смесь после теплообменника системы
горячего водоснабжения
hз= hʹз+ rзЧ xпп =220+2376Ч0,007=386,32кДж/кг
Точка. И температура конденсата от сторонних потребителей
Точка.Л Трубопровод прямой воды отопления
tл=99-1,13Ч tHB‾ =99-1,13Ч(-3)=102,39 C
h=cЧ tл=4,190Ч102,39=429,014 кДж/кг
Точка.М Трубопровод обратной воды отопления
tM=52-0,5Ч tHB‾ =52-0,5 (-3)=53,2 C
tH - температура холодной воды, поступающей в водоподогреватель
системы горячего водоснабжения, составляет 10-15 С
to - температура горячей воды после водоподогревателя принимается
равной
Расходы теплоты и пара
на технологические нужды
Расход теплоты на технологические
нужды зависит от объемов выпуска
продукции и удельных расходов
теплоты на их производство. Он рассчитывается на рабочую смену для сезона
переработки сырья
*Расход теплоты на выработку
отдельных видов продукции
П i - выработка отдельных
видов продукции, т/смену
q i - удельные расходы теплоты на выработку отдельных видов продукции
для соответствующего типоразмера предприятия, ГДж/т
мясо собственного убоя q 1 =0,67 ГДж/т Q 1 =0,67Ч40=26,8 ГДж/см
колбасные изделия q 2 =4,7 ГДж/т Q 2 =4,7Ч4=18,8 ГДж/см
полуфабрикаты q 3 =5,8 ГДж/т Q 3 =5,8Ч0,4=2,32 ГДж/см
жиры q 4 =0,62 ГДж/т Q 4 =0,62Ч1,3=0,806 ГДж/см
сухие животные корма q 5 =5,8 ГДж/т Q 5 =5,8Ч1,2=6,96 ГДж/см
консервы q 6 =4,3 ГДж/т Q 6 =4,3Ч10=43 ГДж/см
мясо со стороны q 7 =0,87 ГДж/т Q 7 =0,87Ч28=24,36 ГДж/см
*Общий расход теплоты на
технологические нужды
Ш TH =15,7-0,07Ч П общ =15,7-0,07Ч44=12,62, %
Ш TH - коэффициент, учитывающий расход теплоты на выработку продукции
для которой отсутствуют нормативы удельного расхода теплоты
Q TH =(1+ШTH/100)ЧУQ i =(1+12,62/100)Ч123,046=16,76 ГДж/смену
*Расход пара на
выработку отдельных видов продукции
Q i =D i Ч[б гп i Ч(h г i -h д i )+(1 - б гп i )Ч hгi]Ч10 -3 ГДж/смену
б гп i -доля глухого пара в его общем потреблении при выработки отдельных
видов продукции, %
собственный убой б 1 =35 h d 1 =838,62
колбасные изделия б 2 =50 h d 2 =895,56
сухие животные корма б 5 =80 h d 5 =838,62
мясо со стороны б 7 =25
h d 7 =959,26
D1=26,8Ч1000/0,35
(2530-838,62)+(1-0,35)Ч2530=1,198 т/см
D2=18,8Ч1000/0,5
(2530-895,56)+(1-0,5) Ч2530=9,02 т/см
D3=2,32Ч1000/0,8
(2530-946)+(1-0,8) Ч2530=1,308 т/см
D4=0,806Ч1000/0,85
(2530-838,62)+(1-0,85)Ч2530=0,44 т/см
D5=6,96Ч1000/0,8
(2530-946)+(1-0,8)Ч2530=3,92 т/см
D6=43Ч1000/0,75
(2530-862)+(1-0,75)Ч2530=22,82 т/см
D7=24,36Ч1000/0,25
(2530-956,26)+(1-0,25)Ч2530=10,63 т/см
*Расходы теплоты и пара
на нужды отопления
Расход теплоты на отопительные нужды
рассчитывается для двух режимов.
По средней температуре наружного
воздуха для отопительного сезона находится сменный расход теплоты на отопление,
который в дальнейшем входит в нормативный тепловой баланс предприятия при
подборе паровых котлов. Данная температура является также определяющим фактором
при расчете годового расхода теплоты на нужды отопления с учетом
продолжительности отопительного периода года для города, в котором расположены
предприятия.
Расчет и подбор водоподогревателей
системы водяного отопления выполняется по максимальной тепловой нагрузке
системы отопления для средней пяти - дневки года температуры наружного воздуха самой
холодной в зависимости от месторасположения предприятия.
При выполнении данной работы
принимается условие, что инфраструктура предприятия включает: производственный
корпус, административно-бытовой корпус и корпус, в котором размещены
вспомогательные цеха. Расход теплоты на отопление здания котельного цеха и ЦТП
включается в собственные нужды котельной и в балансе расхода теплоты на
отопительные нужды предприятия не учитывается
V пк = (23-0,8ЧП общ )Ч10 3
=(23+0,8Ч44)Ч1000=58200 м 3
V абк -20-23% от
производственного корпуса
V вк -23-26% от
производственного корпуса
*Удельные отопительные
характеристики отапливаемых зданий
- для средней температуры
наружного воздуха за отопительный период года:
где b - эмпирический коэффициент, учитывающий материал и толщину
наружных стен зданий (для кирпичных стен =1,7…2,0, а для железобетонных
=2,2…2,5). Принимаем для кирпичный стен b=2
q от1 =2,0Ч58200 -0.167 (1.3+0.01Ч
(-3))=0,4 Вт/(м 3 К) произ.
:q от2 =2,0Ч11640 -0.167 (1.3+0.01Ч (-3))=0,5Вт/(м 3 К)
админ. быт.
q от3 =2,0Ч13386 -0.167 (1.3+0.01Ч
(-3))=0,5 Вт/(м 3 *К) вспомог.
для средней температуры наружного
воздуха за самую холодную пятидневку года:
Вт/(м 3 К) q * от1 =2,0Ч58200 -0.167 (1.3+0.01*(-24))=0.5Вт/(м 3 К)
произ.
q * от2 =2,0Ч11640 -0.167 (1.3+0.01Ч
(-24))=0,4Вт/(м 3 К) админ. быт
q * от3 =2,0Ч13386 -0.167 (1.3+0.01*(-24))=0,4
Вт/(м 3 К) вспомог.
- для средней температуры наружного
воздуха за отопительный период года
Q от1 =0,4Ч58200Ч
(18 - (-3)) Ч28800Ч10 -9 =14,028 ГДж/смену произ.
Q от2 =0,5
Ч11640Ч(21 - (-3)) Ч28800 Ч10 -9 =4,02 ГДж/смену админ. быт.
Q от3 =0,5Ч13380Ч(19 - (-3))
Ч28800Ч10 -9 =4,24 ГДж/смену вспомог.
для средней температуры наружного
воздуха за самую холодную пятидневку года:
Q от1 =0,3Ч58200Ч (18 - (-24))
Ч28800Ч10 -9 =21,11 ГДж/смену произ.
Q от2 =0,4 Ч11640Ч(21 - (-24))
Ч28800 Ч10 -9 =6,03 ГДж/смену админ. быт.
Q от3 =0,4Ч13380Ч(19 - (-24))
Ч28800Ч10 -9 =6,62 ГДж/смену вспомог.
Общезаводские расходы
теплоты на отопительные нужды
- для средней температуры наружного
воздуха за отопительный период года
для средней температуры наружного
воздуха за самую холодную пятидневку года:
Расход пара на подогрев
циркуляционной воды системы отопления
- для средней
температуры наружного воздуха за отопительный период года:
Q от Чз/(h б -h ж )Ч10- 3 =22,283Ч0,92/(2500-583,64) Ч10- 3 =10,7
ГДж/смену
з-коэффициент полезного
использования теплоты пара в водоподогревателях, принимаем равным 0,92.
для средней температуры
наружного воздуха за самую холодную пятидневку года:
Д * от =(33,76Ч0,92Ч10 3 )/1916,4=16,2ГДж/смену
Расход теплоты и пара на
вентиляционные нужды
Для нахождения расхода
теплоты на вентиляцию производственных цехов, внутрении объем которых V В пк составляет 60-80% от объема производственного корпуса по
наружнему периметру V пк ,
примим значение V В пк =0,6Ч58200=34920м 3 .
Вентиляция помещении административно-бытового корпуса и корпуса вспомогательных
цехов не предусматривается.
Расход теплоты на
вентиляцию производственных цехов при средней температуре наружного воздуха:
где q В - удельная вентиляционная характеристика здания, Вт/(м 3
К).
=0,82Ч58200Ч(18 - (-3))
Ч28800Ч10 -9 =28,8 ГДж/смену
Максимальный расход
теплоты на вентиляцию при средней температуры наружного воздуха за самую
холодную пятидневку года
где ᴪ в - коэффициент,
учитывающий изменение удельной вентиляционной характеристики здания при
снижении температуры наружного воздуха (ᴪ в =0,95)
Q* в =0,95Ч0,82Ч58200Ч(18 - (-14)) Ч28800Ч10 -9 =41,77
ГДж/смену
Расход пара на подогрев
воздуха на нужды вентиляции в паровых калариферах
- для средней температуры наружного
воздуха за отопительный период года
где h Ї Г - средневзвешенное
значение энтальпии пара, поступающего в производственные цеха предприятия,
МДж/кг
h Ї Д - средневзвешенное значение энтальпии пароконденсатной смеси,
возвращаемой
Средневзвешенную энтальпию h Ї Г и h Ї Д рассчитаем по формулам
Д * в =25,6ГДж/смену
Д в =17,64ГДж/смену
Расходы горячей
воды на выработку отдельных видов продукции
где W i -удельные рассходы
горячей воды на выработку продукции
W 1 =3,95 мясо собственного
убоя V гв1 =3,95Ч40=158 м 3 /см
W 2 =4,45 колбасные изделия V гв2 =4,45Ч4=17,8 м 3 /см
W 3 =14,9 полуфабрикаты V гв3 =14,9Ч0,4=5,96 м 3 /см
W 4 =5,75 жиры V гв4 =5,75Ч1,3=7,48 м 3 /см
W 5 =14,9 сухие животные
корма V гв5 =14,9Ч1,2=17,9 м 3 /см
W 6 =9,55 консервы V гв6 =9,55Ч10=95,5 м 3 /см
W 7 =1,9 мясо со стороны V гв7 =1,9Ч28=53,2 м 3 /см
Расход горячей воды на
коммунально-бытовые нужды
ᴪ гв -доля
расхода горячей воды на коммунально-бытовые нужды от ее нормируемого расхода на
выработку продукции
V кбн =(17/100)
Ч355,84=60,5 м 3 /смену
Расход теплоты на нагрев воды в
пароводянных водоподогревателей
С р -теплоемкость
воды при постоянном давлении при температуре, равной полуссуме температур
горячей и холодной воды
Q гв =416,33Ч992,2Ч4,178
(70-10) Ч10 -6 =103,5ГДж/см
Расход пара на нагрев
воды пароводянных водоподогревателей
Тепловой баланс предприятия
характеризует распределение теплоэнергии на различные нужды. Он составляется на
календарные промежутки времени: год, месяц, неделю, сутки, смену, час.
В связи с тем, что производственная
мощность предприятия при их проектировании чаще всего рассчитывается на рабочую
смену, то и соответствующий производственной мощности нормативный тепловой
баланс целесообразно составлять в расчете на рабочую смену для максимальных
объемов переработки животноводческого сырья. Для мясокомбинатов максимальная
производственная нагрузка (сезон переработки сырья) приходится на последний
квартал года. Таким образом, именно октябрь является наиболее обоснованным
периодом для составления нормативного теплового баланса. Тем более что в
октябре включаются в работу системы отопления и подогрева приточного воздуха на
нужды вентиляции при температуре наружного воздуха, близкой к средней за
отопительный период года.
Различают тепловой баланс
потребления теплоэнергии на производственные и объективно обусловленные ими
вспомогательные нужды и тепловой баланс выработки теплоэнергии, включающий
дополнительно отпуск теплоты сторонним предприятиям и расход теплоты на
собственные нужды теплоцеха (котельной, ЦТП и топливного хозяйства).
Q пот =16,76+103,5+22,283+28,8=171,343
ГДж/смену
Д пот =55,6+46,028+10,7+17,64=129,97
т/смену
Структурные параметры
баланса потреблени теплоэнергии
б тн =(Q тн / Q пот )Ч 100%=(16,76/171,343)
Ч100%=9,78%
б гв =(Q гв / Q пот ) Ч100%=(103,5/171,343)
Ч100%=60,4%
б от =(Q от / Q пот ) Ч100%=(22,283/171,343)
Ч100%=13,004%
б в =(Q в / Q пот ) Ч100%=(28,8/171,343)
Ч100%=16,8%
Q выр =16,76+103,5+22,283+28,8+15,96+94,77=282,073
ГДж/смену
Расход теплоэнергии на собственные
нужды теплоцеха составляет от общей выработки теплоэнергии для котельных,
работающих на природном газе, до 2%; на мазуте - до 6…8% и на угле - до 2,5%.
Структурные параметры
баланас выработки теплоэнергии
Д выр = Д тн +Д гв +Д от +Д в +Д ст +Д сн ,
т /смену
Д выр =55,6+46,028+10,7+17,64+40+10,19=180,158
т/смену
Важной характеристикой СТ
предприятий являются графики тепловых нагрузок. Для этих целей предназначены годовые,
суточные, сменные и часовые графики потребления пара, возврата конденсата,
получения теплофикационной воды от ТЭЦ, характеризующиеся большой
неравномерность. Неравномерность графиков теплопотребления обусловлена
неритмичностью поступления сырья в течение года, наличием нерабочих смен,
выходных дней, колебаниями температуры наружного воздуха и, соответственно,
нестабильностью расходов теплоэнергии на отопительные нужды и приточную
вентиляцию и другими факторами. Функциональное назначение графиков тепловых
нагрузок многопланово, но в рамках выполняемой работы определяющими являются
сменные графики теплопотребления, для которых характерны наличие
отопительно-вентиляционной нагрузки и максимального потребления теплоты на
технологические нужды.
Сменные графики тепловых нагрузок
необходимы для обоснования максимальной выработки пара и подбора паровых котлов
и водоподогревателей, определения производительности теплотехнического
оборудования системы химической очистки питательной воды, расчета утилизационных
теплообменников для пароконденсатной смеси, подбора питательных насосов.
где g ГВ i - коэффициенты
неравномерности графика расхода горячей воды
V 8-9 гв =416,33Ч0,5/6,2=33,58 м 3 /ч
V 9-10 гв =416,33Ч0,6/6,2=40,29 м 3 /ч
V 10-11 гв =416,33Ч0,8/6,2=53,72 м 3 /ч
V 11-12 гв =416,33Ч0,9/6,2=60,43 м 3 /
V 12-13 гв =416,33Ч0,7/6,2=47,005 м 3 /ч
V 13-14 гв =416,33Ч0,8/6,2=53,72 м 3 /ч
V 14-15 гв =416,33Ч0,9/6,2=60,43 м 3 /ч
где g ТН i -
коэффициенты неравномерности графика расхода пара на технологические нужды
Д 15-16 тн =(55,6Ч0,75)
/6,3=6,61т/ч
где g ТН i -
коэффициенты неравномерности графика расхода пара на технологические нужды
Д 9-10 гв =(46,028Ч0,8)/6,3=5,84
т/ч
Д 10-11 гв =(46,028Ч0,9)/6,3=6,58
т/ч
Д 12-13 гв =(46,028Ч0,6)/6,3=4,38
т/ч
Д 13-14 гв =(46,028Ч0,75)/6,3=5,47
т/ч
Д 14-15 гв =(46,028Ч0,8)/6,3=5,84т/ч
Д 15-16 гв =(46,028Ч0,75)/6,3= 5,47 т/ч
Часовые расходы пара на
нужды отопления
Часовые расходы пара на
нужды вентиляции
Часовые расходы пара
сторонними потребителями
Часовые расходы пара на
собственные нужды теплоцеха
Д 8-9 сн =0,06
(6,17+5,11+2,02+3,2+4,44)= 1,25 т/ч
Д 9-10 сн =0,06
(7,06+5,84+2,02+3,2+5,079)=1,39 т/ч
Д 10-11 сн =0,06
(7,94+6,58+2,02+3,2+7,05)= 1,6 т/ч
Д 11-12 сн =0,06
(8,82+7,3+2,02+3,2+6,35)= 1,66 т/ч
Д 12-13 сн =0,06
(5,29+4,38+2,02+3,2+3,8)=1,012 т/ч
Д 13-14 сн =0,06
(6,61+5,47+2,02+3,2+4,76)= 1,32т/ч
Д 14-15 сн =0,06
(7,06+5,84+2,02+3,2+5,079)=1,39 т/ч
Д 15-16 сн =0,06
(6,61+5,47+2,02+3,2+4,76)= 1,32т/ч
Д 8-9 =6,17+5,11+3,2+4,44+1,25=20,17
т/ч
Д 9-10 =7,06+5,84+3,2+5,079+1,39=22,56
т/ч
Д 10-11 =7,94+6,58+3,2+7,05+1,6=26,37
т/ч
Д 11-12 =8,82+7,3+6,35+3,2+1,66=27,33
т/ч
Д 12-13 =5,59+5,48+3,2+4,76+1,12=20,15т/ч
Д 13-14 =6,61+4,4+3,2+3,8+1,32=19,33т/ч
Д 14-15 =7,06+5,84+3,2+5,079+1,39=22,56
т/ч
Д 15-16 =6,61+4,4+3,2+3,8+1,32=19,39
т/ч
Используя сменный график требуемой
выработки пара, по максимальному часовому расходу пара производится подбор
необходимого типа и количества котлов. При подборе котлов следует
руководствоваться следующими условиями:
. Наиболее рациональной является
установка котлоагрегатов одного типоразмера, но допускается установка одного из
них меньший паропроизводительность. Количество котлов должно быть не менее 3 и не
должно превышать 5 единиц (при подборе котлов типа Е-1-9 допускается установка
6 котлов);
. Суммарная установленная
паропроизводительность котлов должна обес-печивать установленный заданием на
проектирование резерв тепловой мощности;
. Необходимо предусматривать
возможность остановки любого из установленных котлов на техническую диагностику
и достаточно продолжительный ремонт в летний период года при отсутствии
отопительно-вентиляционной тепловой нагрузки;
. Целесообразно рассмотреть
несколько вариантов подбора количества и типа котлов и отдать предпочтение
варианту с наименьшими суммарным индексом относительных капитальных затрат на
строительство котельной.
Суммарный индекс
относительных капитальных затра
Резерв установленной
тепловой мощности котлов:
Расчет и подбор паровых
подогревателей системы отопления
Пароводяные подогреватели
подбираются по поверхности нагрева. При подборе водоподогревателей необходимо
учитывать следующие рекомендации:
- количество установленных
теплообменников должно быть не менее 2;
суммарная тепловая мощность
водоподогревателей должна обеспечивать резерв теплопроизводительности не менее
чем на 20 - 30%;
установленная тепловая мощность
должна обеспечивать возможность вывода из эксплуатационного режима любого из
водоподогревателей для его ремонта.
Максимальная мощность
водоподогревателей отопления рассчитывается для температурного режима
соответствующего самой холодной пятидневке года:
Максимальная мощность
водоподогревателей отопления рассчитывается для температурного режима,
соответствующего самой холодной пятидневке года:
Определяем среднюю разность
температур между греющим паром и циркуляционной водой:
Температуры прямой tл и обратной tм
воды системы отопления принимаются по данным табл. 1
Температура пара и пароконденсатной
смеси tн равна температуре реперных точек tб и tж (табл. 1)
Дt б =164,2-53,2=111 Дt ср =111+61,81/2=86,4
Коэффициент
теплопередачи пароводяных подогревателей принимаем равным 2000
Суммарная требуемая
площадь поверхности нагрева водоподогревателей :
Для системы отопления
подходят подогреватели:
ПП-9-7-4 (2
шт.) с площадью поверхности теплообмена 9,5 м 2
Резерв установленной
мощности водоподогревателей
от f =(F уст -F от )/F от ) Ч100%=(19-6,78)
Ч100/6,78=180,2%
где F УСТ -
суммарная поверхность нагрева водоподогревателей, м2 уст =6,9,5 Ч2=19
м 2
Расчет и подбор паровых
подогревателей системы горячего водоснабжения
Максимальная тепловая
мощность водоподогревателей системы горячего водоснабжения рассчитывается на
основании максимального часового расхода горячей воды :
Средняя разность
температур между греющим паром и нагреваемой водой Дt ср определяется
аналогично средней разности температур для подогревателей отопления.
Дt б =t Б -t Н; Дt б =164,2-10=154,2
Дt м =t Б -t О; Дt б =164,2-70=94,2
Коэффициент
теплопередачи водоподогревателей принимается равным 1500
Суммарная требуемая
площадь поверхности нагрева водоподогревателей
Устанавливаем паровой
подогреватель типа ПП-32-7-4 (2 шт.)
Резерв установленной
мощности водоподогревателей:
. Расчет
вспомогательного теплотехнического оборудования
В виде дополнения к изложенному в
главе 2 расчету теплогенераторов пара и горячей воды преподаватель в качестве
спецзадания задает расчет отдельных элементов теплового хозяйства. Этот расчет
основывается на результатах, полученных ранее.
Расчет закрытой системы
сбора и использования конденсата при автономном теплоснабжении предприятия
Рациональное устройство и
эксплуатация систем сбора конденсата, относящегося к наиболее перспективным
видам тепловых вторичных энергоресурсов является необходимым условием повышения
энергоэффективности СТ и обеспечения их эксплуатационной надежности.
Максимально возможный возврат конденсата, являющегося наилучшей питательной
водой для котлов, обеспечивает значительную экономию реагентов на химическую
обработку подпиточной воды и способствует повышению долговечности теплопроводов
в связи со снижением их коррозионного износа.
Следует учитывать, что даже при
установке после рекуперативных паропотребляющих аппаратов современных
конденсатоотводчиков в конденсате присутствует несконденсировавшийся «пролетный»
пар содержание которого составляет до 20%. Благодаря этому пароконденсатная
смесь обладает достаточно высоким энергетическим потенциалом и может быть
использована в качестве греющего теплоносителя в водоводяном тепло-обменнике
для подогрева воды на нужды горячего водоснабжения или водяного отопления. В
дальнейшем излагается методика расчета тепловой схемы сбора и использования
пароконденсатной схемы на нужды горячего водоснабжения.
Устройство данной тепловой схемы
отличается технической простотой и надежностью в эксплуатации. Пароконденсатная
смесь в утилизационной теплообменник поступает от технологических
паропотребляющих аппаратов, а также паровых калориферов системы вентиляции,
расположенных в технологических цехах предприятия. Теплотехническое оборудование
данной тепловой схемы размещается в тепловом пункте производственного корпуса.
В связи с тем, что на большинстве предприятий отрасли предпочтение отдается
централизованным системам горячего водоснабжения и водяного отопления,
пароконденсатная смесь от пароводяных подогревателей указанных систем
собирается в конденсатный бак, расположенный в ЦТП, который устраивается в
здании котельного цеха. При этом пароводяные подогреватели горячего
водоснабжения предназначаются для выработки недостающих объектов системы
горячей воды, получаемой в утилизационном теплообменнике и могут использоваться
в качестве резервных. Конденсат от сторонних потребителей пара возвращается в
ЦТП в общий сборный конденсатный бак.
Общий сменный выход пароконденсатной
смеси от паропотребляющих технологических аппаратов и паровых калориферов,
расположенных в производственном корпусе, определяется по уравнению:
Д ПСК(ПК) =
+ =Д ПКС(ТН) +
т/смену
Где Д пксi количество
пароконденсатной смеси, возвращаемой из технологических цехов, т/смену:
Д ПКСi =Д i
Чб ГП , т/смену т/смену
Коэффициент возврата
конденсата от паропотребляющих технологических аппаратов и паровых калориферов
производственного корпуса находится по формуле:
б к(пк) =(Д пкс(пк) /Д тн+ Д в )Ч
100=(46,9/55,6+17,64)Ч100=63,9%
Количество теплоты пароконденсатной
смеси, подаваемой в качестве греющего теплоносителя в утилизационный
теплообменник, рассчитывается по формуле: ПКС(ПК) =Д ПКС(ПК) Ч
hдЧ10 3 , кДж/смену
где h д - средневзвешенное
значение энтальпии пароконденсатной смеси, кДж/кг:
= Д i Чб гпi Чh дi / Д i Чб гпi ,
кДж/кг
д
- энтальпия пароконденсатной смеси отдельных технологических цехов, кДж/кг д =25955,09/29,26=887,05
кДж/кг пкс(пк) =46,9Ч887,05Ч10 3 =41602645 кДж/смену
Среднее давление
пароконденсатной смеси определяется по формуле:
Д ПКСi / Д ПКСi =14514,3/29,26=496,045
кПа.
Средняя температура
пароконденсатной смеси t Н зависит от давления Р Д t Н
= 150˚С
Определяем количество
теплоты, отдаваемой в единицу времени греющей пароконденсатной смесью, в
утилизационном теплообменнике:
Курсовая работа: Автоматическая система ... - BestReferat.ru
отопление- курсовая работа | 2 СИСТЕМА ОТОПЛЕНИЯ
Автономные источники теплоснабжения - Реферат
Проектирование автономных систем теплоснабжения...
Проект автономной системы теплоснабжения мясокомбината
Пример Из Личного Опыта Эссе Обществознание
Эссе На Тему Государственное Управление
Спрос И Предложение Реферат
Что Должно Быть В Приложении К Реферату
Объем Кандидатской Диссертации Требования